home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1993 July / Disc.iso / ccitt / 1988 / troff / 5_1_02.tro < prev    next >
Encoding:
Text File  |  1991-12-13  |  88.8 KB  |  3,029 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .sp 1P
  23. .ce 1000
  24. SECTION\ 2
  25. .ce 0
  26. .sp 1P
  27. .ce 1000
  28. \fBSUBSCRIBERS'\ LINES\ AND\ SETS\fR 
  29. .ce 0
  30. .sp 1P
  31. .sp 2P
  32. .LP
  33. \fBRecommendation P.30\fR 
  34. .RT
  35. .sp 2P
  36. .sp 1P
  37. .ce 1000
  38. \fBTRANSMISSION\ PERFORMANCE\ OF\ GROUP\ AUDIO\ TERMINALS\ (GATs)\fR 
  39. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.30''
  40. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.30    %'
  41. .ce 0
  42. .sp 1P
  43. .ce 1000
  44. \fI(Melbourne, 1988)\fR 
  45. .sp 9p
  46. .RT
  47. .ce 0
  48. .sp 1P
  49. .LP
  50. \fB1\fR     \fBIntroduction\fR 
  51. .sp 1P
  52. .RT
  53. .PP
  54. Group Audio Terminals (GATs) are terminals which have been
  55. specifically designed to be used by several users.
  56. .PP
  57. GATs cover a wide range of products ranging from the hands\(hyfree
  58. telephone when it is used by several users, to the sophisticated teleconference 
  59. studio. 
  60. .PP
  61. The CCITT recommends that GATs satisfy the specifications
  62. .FS
  63. The
  64. specifications in this Recommendation are subject to future enhancement and
  65. therefore should be regarded as provisional.
  66. .FE
  67. in this Recommendation.
  68. .PP
  69. GATs must also comply with Recommendation P.34 as far as loudness is concerned, 
  70. when they are connected to the telephone network. If they use 
  71. voice\(hyactivated circuits, Recommendation\ P.34 may also be applied. Such
  72. terminals are sensitive to the acoustics of the location where they are
  73. utilized and they may resort to sophisticated acoustical echo processing
  74. devices.
  75. .PP
  76. The first generation of GATs will operate mainly on 4\(hywire digital
  77. networks and will make use of the wideband (WB) speech coding algorithm
  78. specified in Recommendation\ G.722. Such terminals urgently need specifications 
  79. that can be based on the present Recommendation. 
  80. .PP
  81. A typical GAT configuration is represented in Figure 1/P.30.
  82. .RT
  83. .PP
  84. Such a terminal includes one or several microphones, one or
  85. several loudspeakers, sending and receiving amplification. Optionally, it
  86. includes a sound\(hymanaging and mixing device to the loudspeakers and from the
  87. microphones, a coder\(hydecoder for digital networks, a voice\(hyactivated gain
  88. processing device and an echo processing device.
  89. .PP
  90. The location where the GAT is to be used is very important. Several
  91. measurements defined in this Recommendation have to be made at the location
  92. where the GAT is to be used. These are referred to as \*Qin situ\*U measurements. 
  93. They are to be made with the full complement of equipment in the conference 
  94. room, but with no conferees present.
  95. .PP
  96. The present Recommendation is devided into three parts:
  97. .RT
  98. .LP
  99.     \(em
  100.     interconnection specifications,
  101. .LP
  102.     \(em
  103.     transmit specifications,
  104. .LP
  105.     \(em
  106.     near\(hyend specifications.
  107. .bp
  108. .LP
  109. .rs
  110. .sp 19P
  111. .ad r
  112. \fBFigure 1/P.30, p.\fR 
  113. .sp 1P
  114. .RT
  115. .ad b
  116. .RT
  117. .PP
  118. Two test signals are used in this Recommendation:
  119. .LP
  120.     \(em
  121.     an acoustic test signal as defined in Recommendation\ P.50
  122. (see Note): i.e.\ an artificial voice as defined in Recommendation\ P.50 
  123. produced by a sound source (an artificial mouth) as described in \(sc\ 
  124. 2 of 
  125. Recommendation\ P.51 and,
  126. .LP
  127.     \(em
  128.      an electric test signal whose long\(hyterm spectrum is identical to the 
  129. acoustic signal; when applied by a source with a matched internal 
  130. resistive impedance, it provides a level of \(em22 dBV.
  131. .PP
  132. Both test signals are filtered in the transmission system
  133. bandwidth.
  134. .PP
  135. \fINote\fR \ \(em\ The preferred acoustic signal to be used in the measurements 
  136. for the audio alignment is defined in Recommendation\ P.50. However, other 
  137. signals such as speech\(hyshaped noise or pink noise may be used in some
  138. applications.
  139. .RT
  140. .sp 2P
  141. .LP
  142. \fB2\fR     \fBInterconnection specifications\fR 
  143. .sp 1P
  144. .RT
  145. .PP
  146. These specifications are the basic requirements for a GAT to be
  147. connected to a network and to allow communication between several
  148. locations.
  149. .RT
  150. .sp 2P
  151. .LP
  152. 2.1
  153.     \fISending sensitivity\fR 
  154. .sp 1P
  155. .RT
  156. .sp 1P
  157. .LP
  158. 2.1.1
  159.     \fIWideband GATs\fR 
  160. .sp 9p
  161. .RT
  162. .PP
  163. For wideband applications, the transmission characteristics of the audio\(hychannel 
  164. shall be in accordance with Recommendation\ G.722. 
  165. .RT
  166. .sp 1P
  167. .LP
  168. 2.1.1.1
  169.     \fISend side alignment\fR 
  170. .sp 9p
  171. .RT
  172. .PP
  173. The sound source is positioned over the edge of the conference
  174. table on the centre line of each conferee's position, as defined in
  175. Recommendation\ P.34 (see Figure\ 3/P.34), and delivers a signal which 
  176. complies with Recommendation\ P.64 [i.e.\ \(em4.7 dBPa at the mouth reference 
  177. point (MRP)]. 
  178. .PP
  179. During the send side alignment the microphones of the GAT shall be
  180. positioned on the table as in real use.
  181. .PP
  182. The microphone gain controls must be adjusted to achieve, for each
  183. position of the source, an output line level of \(em | 2 (\(+- | ) dBV 
  184. at point X (see Figure 1/P.30), assuming the signal recommended in Recommendation\ 
  185. P.50 is used. This value takes account of an 18\ dB peak factor of the 
  186. speech signal and 6\ dB for the variations between speakers and the variations 
  187. due to conferees' 
  188. movements.
  189. .bp
  190. .RT
  191. .sp 1P
  192. .LP
  193. 2.1.2
  194.     \fIGATs connected to the public switched telephone network\fR 
  195. .sp 9p
  196. .RT
  197. .PP
  198. Such terminals must comply with Recommendation\ P.34.
  199. .RT
  200. .sp 1P
  201. .LP
  202. 2.2
  203.     \fIStability test\fR 
  204. .sp 9p
  205. .RT
  206. .PP
  207. The GAT shall have a minimum 
  208. stability margin
  209. of 3\ dB when the microphone and loudspeaker paths are looped at reference 
  210. point\ X in 
  211. Figure\ 1/P.30 and the sound source is activated as described in \(sc\ 2.1
  212. .PP
  213. During the measurement, the volume control shall be in maximum
  214. position.
  215. .RT
  216. .sp 2P
  217. .LP
  218. \fB3\fR     \fBTransmit quality specifications\fR 
  219. .sp 1P
  220. .RT
  221. .PP
  222. These specifications limit the degradations induced on the network  by a GAT.
  223. .RT
  224. .sp 2P
  225. .LP
  226. 3.1
  227.     \fIElectro\(hyacoustical specifications\fR 
  228. .sp 1P
  229. .RT
  230. .sp 1P
  231. .LP
  232. 3.1.1
  233.     \fIMicrophone\fR 
  234. .sp 9p
  235. .RT
  236. .PP
  237. The electro\(hyacoustical characteristics of the microhpones should
  238. conform to IEC Publication 581\(hy5.
  239. .RT
  240. .sp 1P
  241. .LP
  242. 3.1.2
  243.     \fIOctave band measurements\fR 
  244. .sp 9p
  245. .RT
  246. .PP
  247. \fIIn situ\fR measurement of the overall transmission frequency response 
  248. characteristic is recommended. It is defined as the difference between 
  249. the 
  250. octave spectra of the electrical signal at the X\ interface and the acoustic
  251. excitation at the MRP. The artificial mouth is positioned as in \(sc\ 2.1.1.
  252. .PP
  253. In order to prevent excessive fluctuations of the frequency response of 
  254. the system, and since the measurements are performed on site, octave band 
  255. measurements are recommended in the range 125\ Hz to 4\ kHz.
  256. .PP
  257. The sum of the absolute differences between the measured values and
  258. their average should be as low as possible. A practical target of 10\ dB is
  259. achievable.
  260. .RT
  261. .sp 2P
  262. .LP
  263. 3.2
  264.     \fIEcho performance\fR 
  265. .sp 1P
  266. .RT
  267. .sp 1P
  268. .LP
  269. 3.2.1
  270.     \fIAcoustic echo control\fR 
  271. .sp 9p
  272. .RT
  273. .PP
  274. To get satisfactory suppression of acoustic echoes it is necessary to provide 
  275. the audio processor with either an echo canceller or an echo 
  276. suppressor.  The echo cancellation technology is recommended if highest
  277. possible speech quality performance is aimed at.  However, it is recommended
  278. always to complement echo cancellation with a mild echo suppression, in 
  279. order to prevent the undue transmission of room background noises when 
  280. no talkers are active in the room. This condition should particularly be 
  281. met in 
  282. multi\(hyconference environments.
  283. .RT
  284. .sp 1P
  285. .LP
  286. 3.2.2
  287.     \fIEcho return loss\fR 
  288. .sp 9p
  289. .RT
  290. .PP
  291. The echo return loss of the audio system shall be measured at
  292. reference point\ X of Figure\ 2/P.30, with the volume control in maximum
  293. position. When the electric test signal, as specified in \(sc\ 1, is applied 
  294. to the input port (receive\ in), the level measured at the output port 
  295. (send out) shall not be higher than \(em62\ dBV. 
  296. .PP
  297. An acoustic echo loss of 40 dB includes a margin of 5\ dB in order to provide 
  298. an echo return loss of 35\ dB when several GATs are used in a conference 
  299. situation. This value of 35\ dB should be understood as a minimum value. 
  300. The 
  301. long\(hyterm target value for the acoustic echo loss must be considered 
  302. as being 45\ dB (especially, to take into account the case where a handset 
  303. is connected to a hands\(hyfree terminal). This value is known to prevent 
  304. any subjective 
  305. degradations due to delayed acoustic echo [1,\ 2]. The level measured at
  306. reference point\ X will then be \(em72\ dBV.
  307. .PP
  308. \fINote\fR \ \(em\ The echo canceller shall permit double\(hytalk with 
  309. negligible speech quality degradation (under study with Question\ 2/XII). 
  310. .RT
  311. .sp 1P
  312. .LP
  313. 3.3
  314.     \fIElectrical noise\fR 
  315. .sp 9p
  316. .RT
  317. .PP
  318. The electrical noise emitted by the GAT at the reference point\ X
  319. should be less than \(em55\ dBm, within the transmission bandwidth. No 
  320. component 
  321. outside the band should exceed 20\ dB above the noise level in the band.
  322. .bp
  323. .PP
  324. The measurement must be done with no conferees in the room and without 
  325. incoming signals on the receiving side of the equipment in order not to 
  326. activate the microphone circuits.
  327. .PP
  328. The noise emitted by the GAT at the reference point\ X when the
  329. microphones are active should be no more than \(em50\ dBm. It must be measured 
  330. by forcing the system into the emission mode as if one speaker were active 
  331. in the room. 
  332. .RT
  333. .sp 1P
  334. .LP
  335. 3.4
  336.     \fIReverberated field picked up by the microphone\fR 
  337. .sp 9p
  338. .RT
  339. .PP
  340. For this measurement, the sound source is positioned in order that the 
  341. distances between the sound source and all the microphones greater than 
  342. three times the distance between the microphone and the position defined for
  343. the send side alignment. It is also recommended that the source be, at 
  344. least, one meter from the walls. Then the signal measured at point\ X shall 
  345. be not more than \(em29\ dBV (this accounts for a direct\(hyfield over 
  346. reverberated\(hyfield ratio of 6\ dB [3]). It must be measured by forcing 
  347. the system into the emission mode as if one speaker were active in the 
  348. room. The test must be performed for each 
  349. microphone in the room.
  350. .PP
  351. Basic requirements for the choice of the conference room, for its
  352. acoustical treatment and for the positioning of microphones and loudspeakers
  353. can be found in Supplement No.\ 16.
  354. .RT
  355. .sp 2P
  356. .LP
  357. \fB4\fR     \fBNear\(hyend quality specifications\fR 
  358. .sp 1P
  359. .RT
  360. .PP
  361. This part of the Recommendation tests the minimum specifications
  362. intended for the local users.
  363. .RT
  364. .sp 2P
  365. .LP
  366. 4.1
  367.     \fIElectro\(hyacoustical specifications\fR 
  368. .sp 1P
  369. .RT
  370. .sp 1P
  371. .LP
  372. 4.1.1
  373.     \fILouspeakers\fR 
  374. .sp 9p
  375. .RT
  376. .PP
  377. The electro\(hyacoustical characteristics of the loudspeakers should conform 
  378. to IEC Publication\ 581\(hy7. 
  379. .RT
  380. .sp 1P
  381. .LP
  382. 4.1.2
  383.     \fIOctave band mesurements\fR 
  384. .sp 9p
  385. .RT
  386. .PP
  387. \fIIn\(hysitu\fR measurement of the overall reception frequency response 
  388. characteristics is recommended. It is defined as the difference between 
  389. the 
  390. octave spectra of the acoustic signal delivered by the loudspeaker(s) at the
  391. listening positions and the input electric signal at the X\ interface.
  392. .PP
  393. The sum of the absolute differences between the measured values and
  394. their average should be as low as possible. A practical value of 12\ dB is
  395. achievable.
  396. .RT
  397. .sp 2P
  398. .LP
  399. 4.2
  400.     \fIReceiving sensitivity\fR 
  401. .sp 1P
  402. .RT
  403. .sp 1P
  404. .LP
  405. 4.2.1
  406.     \fIVolume control\fR 
  407. .sp 9p
  408. .RT
  409. .PP
  410. The audio conference terminal shall be provided with a volume
  411. control. The gain at maximum position should conform to \(sc\ 4.2.2. The volume
  412. control should ideally be linked to the echo control mechanism.
  413. .RT
  414. .sp 2P
  415. .LP
  416. 4.2.2
  417.     \fIReceiving side alignment\fR 
  418. .sp 1P
  419. .RT
  420. .sp 1P
  421. .LP
  422. 4.2.2.1
  423.     \fIWideband GATs\fR 
  424. .sp 9p
  425. .RT
  426. .PP
  427. The electrical test signal is connected to the input port of the
  428. system. The receiving gain shall be adjusted in order to reach a sound 
  429. pressure level of at least 65\ dB and 20\ dB above the acoustical noise 
  430. level at the MRP. The alignment procedure should be performed with the 
  431. volume control in the 
  432. maximum position.
  433. .RT
  434. .sp 1P
  435. .LP
  436. 4.2.2.2
  437.     \fIGATs connected to the analogue public switched telephone\fR 
  438. \fInetwork\fR 
  439. .sp 9p
  440. .RT
  441. .PP
  442. Such terminals must commply with Recommendation P.34.
  443. .RT
  444. .sp 2P
  445. .LP
  446.     \fBReferences\fR 
  447. .sp 1P
  448. .RT
  449. .LP
  450. [1]
  451.     CCITT\ \(em\ Contribution COM XII\(hyNo. 170, Study Period 1985\(hy1988
  452. .LP
  453. [2]
  454.     CCITT\ \(em\ Contribution COM XII\(hyNo. 171, Study Period 1985\(hy1988
  455. .LP
  456. [3]
  457.     CCITT\ \(em\ Contribution COM XII\(hyNo. 172, Study Period 1985\(hy1988
  458. .bp
  459. .sp 2P
  460. .LP
  461. \fBRecommendation P.31\fR 
  462. .RT
  463. .sp 2P
  464. .sp 1P
  465. .ce 1000
  466. \fBTRANSMISSION\ CHARACTERISTICS\ FOR\ DIGITAL\ TELEPHONES\fR 
  467. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.31''
  468. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.31    %'
  469. .ce 0
  470. .sp 1P
  471. .ce 1000
  472. \fI(Melbourne, 1988)\fR 
  473. .sp 9p
  474. .RT
  475. .ce 0
  476. .sp 1P
  477. .PP
  478. This Recommendation deals with sending and receiving loudness
  479. ratings, sidetone masking rating, listener sidetone rating, and sending and
  480. receiving sensitivity/frequency characteristics. Other important
  481. characteristics are still under study.
  482. .sp 1P
  483. .RT
  484. .sp 2P
  485. .LP
  486. \fB1\fR \fBSending loudness rating (SLR)\fR \fBand\fR \fBreceiving loudness\fR 
  487. \fR \fBratings (RLR)\fR 
  488. .sp 1P
  489. .RT
  490. .PP
  491. In view of Recommendation\ G.111, \(sc\ 3.2, the following values
  492. are recommended:
  493. .RT
  494. .LP
  495.     \(em
  496.      as a short\(hyterm objective, nominal values of SLR in the range 5\ to 
  497. 11\ dB and nominal values of RLR in the range \(em1 to 5\ dB; 
  498. .LP
  499.     \(em
  500.     as a long\(hyterm objective, the following nominal values for
  501. SLR, 8\ dB and for RLR, 2\ dB.
  502. .PP
  503. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The recommended values for SLR and RLR do not imply
  504. that echo control in the network can always be avoided.
  505. .PP
  506. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The acoustic loss in the telephone set is an important
  507. factor in the echo path and will need careful consideration. A volume control 
  508. in the telephone set will decrease the echo loss by the same amount as 
  509. the gain is raised. 
  510. .PP
  511. \fINote\ 3\fR \ \(em\ For digital telephones connected to a digital PABX (to
  512. which analogue telephones may also be connected), values at the lower end of
  513. the ranges above might be needed. The reason is to give customers the same
  514. receiving level as they are used to having with the analogue telephones. A
  515. receiving volume control might be considered.
  516. .RT
  517. .sp 2P
  518. .LP
  519. \fB2\fR \fBSidetone masking rating (STMR) and listener sidetone rating\fR 
  520. \fB(LSTR)\fR 
  521. .sp 1P
  522. .RT
  523. .sp 1P
  524. .LP
  525.     In view of the following considerations:
  526. .sp 9p
  527. .RT
  528. .LP
  529.     \(em
  530.     the optimum STMR for conditions free from echo;
  531. .LP
  532.     \(em
  533.     the sidetone masking effect on talker echo at short delays;
  534. .LP
  535.     \(em
  536.     the difficulties of high ambient noise conditions;
  537. .LP
  538.     \(em
  539.     what subscribers are used to having with present analogue
  540. sets,
  541. .sp 1P
  542. .LP
  543. the following values are recommended
  544. .FS
  545. The specifications
  546. given here are subject to future enhancement and therefore should be regarded 
  547. as provisional 
  548. .FE
  549. :
  550. .sp 9p
  551. .RT
  552. .LP
  553.     \(em
  554.     nominal values of STMR in the range 10 to 15\ dB;
  555. .LP
  556.     \(em
  557.     nominal values of LSTR >15\ dB,
  558. .LP
  559.     (No maximum values for LSTR need to be imposed.)
  560. .PP
  561. \fINote\fR \ \(em\ These values may be modified when information becomes
  562. available on the effects of short delay echo (e.g. 10\ ms).
  563. .sp 2P
  564. .LP
  565. \fB3\fR \fBSending and receiving sensitivity frequency characteristics\fR 
  566. \fBfor digital telephones\fR 
  567. .sp 1P
  568. .RT
  569. .sp 1P
  570. .LP
  571.     In view of the following considerations:
  572. .sp 9p
  573. .RT
  574. .LP
  575.     \(em
  576.     the compatibility with analogue telephones in a mixed
  577. analogue digital network;
  578. .LP
  579.     \(em
  580.      the absence of line\(hylength\(hydependent frequency distortion to be 
  581. compensated for as with analogue telephones; 
  582. .LP
  583.     \(em
  584.      the aim to achieve the best possible overall quality with the digital 
  585. telephone, 
  586. .bp
  587. .sp 1P
  588. .LP
  589. sending and receiving sensitivity/frequency characteristics as
  590. specified below are recommended:
  591. .sp 9p
  592. .RT
  593. .LP
  594.     \(em
  595.      a substantially flat receiving frequency response \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIE\fR\ubetween 
  596. 300\ Hz and 3 | 00\ Hz should be chosen; 
  597. .LP
  598.     \(em
  599.      a nominal sending frequency response \fIS\fR\d\fIM\fR\\d\fIJ\fR\urising 
  600. with a slope within the area indicated in Figure\ 1/P.31 should be striven 
  601. for; 
  602. .LP
  603.     \(em
  604.     below 200\ Hz, the send slope should fall by at least
  605. 6\ dB/octave.
  606. .PP
  607. \fINote\ 1\fR \ \(em\ \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIE\fR\uand \fIS\fR\d\fIM\fR\\d\fIJ\fR\uare 
  608. normally estimated from measurements of \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIe\fR\uand 
  609. \fIS\fR\d\fIm\fR\\d\fIJ\fR\uaccording to Recommendation\ P.66. 
  610. .PP
  611. \fINote\ 2\fR \ \(em\ An expansion of the lower frequency range to 200 Hz will
  612. increase the naturalness of the speech.
  613. .PP
  614. \fINote\ 3\fR \ \(em\ The normal considerations for anti\(hyaliasing filters 
  615. must be applied to the frequency responses. 
  616. .PP
  617. \fINote\ 4\fR \ \(em\ Marked peaks in the responses might cause stability
  618. problems and should therefore be avoided.
  619. .PP
  620. \fINote\ 5\fR \ \(em\ The preferred curves for \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIE\fR\uand 
  621. \fIS\fR\d\fIM\fR\\d\fIJ\fR\u 
  622. defined in this way should be considered as a design objective. Individual
  623. microphone and receiver curves will, for several reasons, deviate more 
  624. or less from the \*Qideal\*U curves. However, it is hardly possible to 
  625. specify in a 
  626. Recommendation concerning desirable frequency characteristics how much 
  627. and in which way individual response curves may deviate from the target 
  628. curve, without becoming unacceptable. For type approval of telephone sets, 
  629. it is generally 
  630. necessary to specify limits for the shape of sending and receiving frequency
  631. curves nationally, in the same way as tolerance limits for loudness ratings 
  632. are usually specified. These limits are based on technical considerations 
  633. as well as on cost of implementation, manufacturing tolerances and other 
  634. economic 
  635. factors.
  636. .RT
  637. .LP
  638. .rs
  639. .sp 25P
  640. .ad r
  641. \fBFigure 1/P.31, p.\fR 
  642. .sp 1P
  643. .RT
  644. .ad b
  645. .RT
  646. .LP
  647. .bp
  648. .sp 2P
  649. .LP
  650. \fBRecommendation P.32\fR 
  651. .RT
  652. .sp 2P
  653. .ce 1000
  654. \fBEVALUATION\ OF\ THE\ EFFICIENCY\ OF\ TELEPHONE\ BOOTHS\fR 
  655. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.32''
  656. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.32    %'
  657. .ce 0
  658. .sp 1P
  659. .ce 1000
  660. \fBAND\ ACOUSTING\ HOODS\fR 
  661. .ce 0
  662. .sp 1P
  663. .ce 1000
  664. \fI(Melbourne, 1988)\fR 
  665. .sp 9p
  666. .RT
  667. .ce 0
  668. .sp 1P
  669. .PP
  670. The purpose of this Recommendation is to define the methods of
  671. measurement to evaluate the efficiency of either acoustic hoods or telephone
  672. booths intended to improve the quality of telephone transmission in noisy
  673. environments. In addition to the improvement of the transmission quality 
  674. during a conversation between two users, this Recommendation takes into 
  675. consideration the need to guarantee speech privacy for the user speaking 
  676. from the acoustic 
  677. hood or the booth with respect to a listener situated on the outside of the
  678. telephone booth.
  679. .sp 1P
  680. .RT
  681. .sp 2P
  682. .LP
  683. \fB1\fR     \fBEvaluation methods\fR 
  684. .sp 1P
  685. .RT
  686. .PP
  687. The efficiency of a telephone booth or an acoustic hood can be
  688. evaluated using either subjective or objective measurements.
  689. .PP
  690. The objective measurements suitable for that purpose are those based on 
  691. the acoustic insulation (for example in a 
  692. reverberation chamber
  693. )
  694. resulting from the difference between the sound levels registered inside and
  695. outside the telephone booth or vice\(hyversa. As the acoustic characteristics 
  696. vary outside and inside the telephone booth, the acoustic insulation obtained 
  697. in 
  698. each case (noise source outside or inside the telephone booth) is not the 
  699. same. In addition, if we consider open telephone booths or acoustic hoods, 
  700. the 
  701. measurement of the acoustic insulation gives results not correlatable to the
  702. ones obtained by means of a subjective evaluation of the booth performance.
  703. .PP
  704. A subjective measurement of the efficiency of booths or acoustic hoods 
  705. consists in determining the 
  706. intelligibility index
  707. inside the booth, in conditions of external noise (room noise, road noise,\ 
  708. etc.). This measurement can also be objectively obtained by calculating 
  709. the articulation index, by 
  710. using, for example, the 
  711. Kryter method
  712. as indicated in Annex\ A.
  713. .PP
  714. Another method used to measure subjectively the efficiency of booths and 
  715. acoustic hoods consists in evaluating the 
  716. intelligibility threshold
  717. variation observed between the intelligibility inside and outside the booth
  718. placed in a noisy ambient.
  719. .PP
  720. The performance of booths and acoustic hoods, related to the user's
  721. privacy while speaking inside the booth, can be subjectively evaluated by
  722. measuring the intelligibility of the coversation from the inside to the 
  723. outside of the booth or by using an objective measurement such as calculating 
  724. the 
  725. articulation index (according to 
  726. Kryter's method
  727. for example) outside   the booth under specific noise conditions.
  728. .PP
  729. Since the intelligibility inside the booth is also a function of the sidetone 
  730. of the telephone set used, a simple measurement of acoustic insulation 
  731. which does not take into consideration the intelligibility reduction caused 
  732. by the sidetone cannot furnish correct evaluations on the improvement of 
  733. transmission quality due to telephone booths, or acoustic hoods.
  734. .RT
  735. .sp 1P
  736. .LP
  737.     Bearing in mind the following observations:
  738. .sp 9p
  739. .RT
  740. .LP
  741.     1)
  742.      international telephone communication can be originated from telephone 
  743. sets installed in noisy ambients and protected by booths or acoustic hoods; 
  744. .LP
  745.     2)
  746.      there are no measurement methods recommended for evaluating the transmission 
  747. quality improvement resulting from the use of the telephone 
  748. booth;
  749. .LP
  750.     3)
  751.     an evaluation of the booth efficiency, based only on the
  752. acoustic insulation obtained by traditional methods (acoustic attenuation of
  753. the panels of the booth) is not always correlated to the subjective evaluation 
  754. of the booth performance; 
  755. .LP
  756.     4)
  757.      subjective measurements either of the intelligibility or of the intelligibility 
  758. threshold variation give the possibility of evaluating the efficienty of 
  759. a booth, but are time\(hyconsuming and expensive and also require a qualified 
  760. and well\(hytrained operator team; 
  761. .LP
  762.     5)
  763.     there are no recommendations giving criteria relating the
  764. employment of the booths to the ambient noise level, in order to determine 
  765. an acceptable quality of transmission, 
  766. .bp
  767. .sp 1P
  768. .LP
  769. methods of measurement as specified below are
  770. recommended
  771. .FS
  772. Documentation about the specifications in this
  773. Recommendation
  774. is not yet sufficient to confirm their validity, thus they are subject to
  775. future enhancement and should be regarded as provisional.
  776. .FE
  777. :
  778. .sp 9p
  779. .RT
  780. .LP
  781.     a)
  782.      evaluating the efficiency of telephone booths and acoustic hoods taking 
  783. into consideration the 
  784. intelligibility index
  785. , obtained
  786. from a listener inside the booth with the external ambient noise having a
  787. certain acoustic spectrum;
  788. .LP
  789.     b)
  790.      calculating the intelligibility index inside the telephone booth or the 
  791. acoustic hood by means of the objective method defined in \(sc\ 3, 
  792. taking into consideration the acoustic attenuation of the booth and the
  793. sidetone of the telephone set used. This objective method allows a rapid
  794. evaluation of the booth performance, sufficiently precise for practical
  795. purposes;
  796. .LP
  797.     c)
  798.     considering the logatom intelligbility as an evaluation
  799. criterion related to the booth performance, calculated by means of the
  800. articulation index\ (AI)
  801. . The conversion from AI to logatom
  802. intelligibility is language\(hydependent and it shall be performed with the
  803. appropriate relation;
  804. .LP
  805.     d)
  806.      evaluating the booth and the acoustic hood at the conditions of utilization, 
  807. that is, when a user is speaking from the inside using a 
  808. telephone set with a determined sidetone and with an external ambient noise
  809. having an average intensity level and a certain acoustic spectrum, both 
  810. already known. 
  811. .sp 2P
  812. .LP
  813. \fB2\fR     \fBDefinition and descriptions of parameters of calculation\fR 
  814. .sp 1P
  815. .RT
  816. .PP
  817. Telephone conversations taking place in conditions of ambient noise are 
  818. affected by ambient noise through three different paths: 
  819. .RT
  820. .LP
  821.     1)
  822.     acoustic noise (\fIN\fR\d\fIa\fR\u) at the ear which is not
  823. engaged in the telephone call;
  824. .LP
  825.     2)
  826.     acoustic noise (\fIN\fR\d\fIb\fR\u) at the ear which is engaged   in
  827. the telephone call, determined by the acoustic leak between ear and handset;
  828. .LP
  829.     3)
  830.      noise picked up by the microphone and directed by sidetone (\fIN\fR\d\fIs\fR\u) 
  831. to the ear which is engaged in the conversation. 
  832. .PP
  833. The acoustic noise flowing through the acoustic leak between ear and handset 
  834. has a spectrum which changes as a function of the pressure of the handset 
  835. against the ear. To evaluate the performance of booths, the acoustic 
  836. attenuation (\fIL\fR\d\fIR\fR\\d\fIN\fR\\d\fIE\fR\u) of this path can be 
  837. taken into 
  838. consideration.
  839. .PP
  840. The noise \fIN\fR\d\fIs\fR\uis due to sidetone changes according to the
  841. telephone set used and it generally has a spectrum which is different from 
  842. that of \fIN\fR\d\fIb\fR\u. In spite of their mutual correlation, the power 
  843. summation of the 
  844. respective spectra seems the best estimate of the global noise (\fIN\fR\d\fIg\fR\u) 
  845. which affects the ear engaged in the conversation. 
  846. .PP
  847. In addition, the noises at the two ears (\fIN\fR\d\fIa\fR\u, \fIN\fR\d\fIb\fR\u) 
  848. are generally different, both in level and in spectrum; experimental 
  849. intelligibility measurements [1] [2] have demonstrated that this disturbing
  850. effect can be evaluated by subtracting 10\ dB from the noise level
  851. (\fIN\fR\d\fIa\fR\u) at the free ear.
  852. .PP
  853. The aforesaid experiment measurements have also shown that the \fItotal\fR 
  854. equivalent noise \fIN\fR\d\fIT\fR\uto be used in intelligibility calculations 
  855. is given by the amplitude sum of noise spectra at the two ears. Consequently, 
  856. the total 
  857. equivalent noise \fIN\fR\d\fIT\fR\uis given from the relation:
  858. \v'6p'
  859. .RT
  860. .ad r
  861. .ad b
  862. .RT
  863. .PP
  864. The sidetone noise \fIN\fR\d\fIs\fR\uis a function of the mouth\(hyto\(hyear
  865. sidetone loss \fIL\fR\d\fIM\fR\\d\fIE\fR\\d\fIS\fR\\d\fIT\fR\uand it should 
  866. be measured at the actual noise level, typically 65\ dB SPL, under diffuse 
  867. field conditions. This is 
  868. particularly important in the case of telephone sets with carbon microphones 
  869. or of electronic telephone sets with automatic gain control or provided 
  870. with noise cancelling microphones. 
  871. .sp 2P
  872. .LP
  873. \fB3\fR     \fBCalculation of the\fR 
  874. \fBbooth or acoustic hood efficiency\fR 
  875. .sp 1P
  876. .RT
  877. .PP
  878. Given a particular telephone booth or an acoustic hood, the
  879. following procedure shall be followed for determining the articulation 
  880. index in actual operating conditions. 
  881. .PP
  882. Calculate:
  883. .RT
  884. .LP
  885.     a)
  886.      the noise spectrum \fIN\fR\d\fIa\fR\uinside the booth by subtracting 
  887. the acoustic attenuation of the booth (\fIL\fR\d\fIa\fR\u) from the external 
  888. noise spectrum (\fIN\fR\d\fIe\fR\u). The attenuation should be measured 
  889. in third octave 
  890. bands,
  891. with a person inside the booth (or a baffle providing an equivalent acoustic
  892. absorption) and in a diffuse field condition;
  893. .LP
  894.     b)
  895.      the spectrum of the noise \fIN\fR\d\fIb\fR\uby subtracting the leakage 
  896. attenuation of the handset (\fIL\fR\d\fIR\fR\\d\fIN\fR\\d\fIE\fR\u) from 
  897. the noise spectrum 
  898. inside the booth \fIN\fR\d\fIa\fR\u;
  899. .bp
  900. .LP
  901.     c)
  902.     the sidetone noise spectrum \fIN\fR\d\fIs\fR\uby subtracting the
  903. acoustic sidetone attenuation \fIL\fR\d\fIR\fR\\d\fIN\fR\\d\fIS\fR\\d\fIT\fR\u | 
  904. .FS
  905. It is important to
  906. determine the room noise sidetone sensitivity \fIL\fR\d\fIR\fR\\d\fIN\fR\\d\fIS\fR\\d\fIT\fR\uwhich 
  907. makes use of a diffuse room noise source within the booth. It may also 
  908. be necessary to include within the booth a manikin to simulate the presence 
  909. of a 
  910. subscriber.
  911. .FE
  912. from the noise spectrum inside the booth \fIN\fR\d\fIa\fR\u;
  913. .LP
  914.     d)
  915.     the spectrum of global noise \fIN\fR\d\fIg\fR\uat the ear pressed
  916. against the handset as the power sum of \fIN\fR\d\fIs\fR\uand \fIN\fR\d\fIb\fR\u; 
  917. .LP
  918.     e)
  919.     the spectrum of total equivalent noise \fIN\fR\d\fIT\fR\uas the
  920. amplitude sum of noises at both ears, after having subtracted 10\ dB from the
  921. noise spectrum at the ear not engaged;
  922. .LP
  923.     f)
  924.     the articulation index, AI by 
  925. Kryter's method
  926. [3], assuming a listening speech level of 70\ dBA, a value corresponding 
  927. to the limit of the attenuation of the line loss distribution. 
  928. .PP
  929. An example of application of the calculation method is shown in
  930. Appendix\ I.
  931. .sp 2P
  932. .LP
  933. \fB4\fR     \fBEfficiency limits of booths and acoustic hoods\fR 
  934. .sp 1P
  935. .RT
  936. .PP
  937. Efficiency of booths or acoustic hoods can be considered
  938. satisfactory if an AI equal to 0.6 is guaranteed.
  939. .PP
  940. This value corresponds for most languages to a logatom intelligibility 
  941. of 80% inside the booth, according to the results of French and Steinberg\ 
  942. [4], in Figure\ 1/P.32. It can be assumed as the minimum acceptable limit 
  943. of 
  944. performance, corresponding to the maximum external noise level that the 
  945. booth can withstand in order to guarantee a good quality of telephone transmission 
  946. inside the booth.
  947. .PP
  948. Therefore, each booth can simply be classified by specifying a
  949. \fImaximum external noise level\fR (MENL), which is the level that gives
  950. AI\ =\ 0.6.
  951. .PP
  952. The MENL that classifies the telephone booth shall be determined by
  953. repeating the calculation of the AI, as is indicated in \(sc\ 3, with different
  954. levels of external noise. By means of the curve representing the values 
  955. of the AI as a function of the outside noise level, the MENL corresponding 
  956. to an 
  957. AI\ =\ 0.6 can be determined. This MENL depends not only on the acoustic
  958. attenuation of the booth or acoustic hood, but also on the received speech
  959. level which is assumed to have a reference value of 70\ dBA, and on the 
  960. sidetone performances of the telephone set which should be measured at 
  961. a proper sound 
  962. pressure level, (about 65\ dB SPL) and in free field conditions.
  963. .RT
  964. .LP
  965. .rs
  966. .sp 20P
  967. .ad r
  968. \fBFigure 1/P.32, p.\fR 
  969. .sp 1P
  970. .RT
  971. .ad b
  972. .RT
  973. .LP
  974. .bp
  975. .sp 2P
  976. .LP
  977. \fB5\fR     \fBSpeech privacy of telephone communications\fR 
  978. .sp 1P
  979. .RT
  980. .PP
  981. The booth can also guarantee speech privacy of conversation by
  982. reducing the vocal signals radiated towards outside in order to make them
  983. unintelligible. Applying Kryter's calculation method of the articulation 
  984. index of the speech signals transmitted through the booth to the external 
  985. ambient at a predetermined noise level, the distance at which the logatom 
  986. intelligibility or AI falls to a pre\(hydetermined value (for example, 
  987. AI\ =\ 0.3) can be estimated. This method can be used to determine the 
  988. curves of equal intelligibility 
  989. (isophenes) in any direction, increasing distance from the booth.
  990. .PP
  991. \fINote\fR \ \(em\ The quality improvement of the conversation for the
  992. subscriber at the other end of the telephone connection, during a call 
  993. with a telephone in a booth or acoustic hood has not yet been studied. 
  994. The evaluation of this aspect is required in any case to consider a number 
  995. of other factors 
  996. such as the natural increase of speech loudness in noisy environments and 
  997. the effective signal\(hyto\(hynoise ratio of transmitted signals. 
  998. \v'6p'
  999. .RT
  1000. .ce 1000
  1001. ANNEX\ A
  1002. .ce 0
  1003. .ce 1000
  1004. (to Recommendation P.32)
  1005. .sp 9p
  1006. .RT
  1007. .ce 0
  1008. .ce 1000
  1009. \fBExample of\fR 
  1010. \fBefficiency calculation of a telephone booth\fR 
  1011. .sp 1P
  1012. .RT
  1013. .ce 0
  1014. .PP
  1015. The articulation index (AI) is calculated according to
  1016. Kryter's method.
  1017. .sp 1P
  1018. .RT
  1019. .PP
  1020. The acoustic attenuation of a telephone booth measured in an
  1021. echo
  1022. chamber
  1023. at each one\(hythird octave band is reported in Table A\(hy1/P.32,
  1024. column\ 2. The total noise level outside the booth is 80\ dBA and the sound 
  1025. level of the noise at each centre frequency band is indicated in column\ 
  1026. 3. The 
  1027. sidetone response characteristics (\fIL\fR\d\fIR\fR\\d\fIN\fR\\d\fIS\fR\\d\fIT\fR\u) 
  1028. of the telephone set used inside the booth is given in column\ 4. 
  1029. .PP
  1030. The noise level inside the booth at each centre frequency band
  1031. (\fIN\fR\d\fIa\fR\u) is obtained by subtracting column\ 2 from column\ 
  1032. 3 (column\ 5). It is supposed that the handset of the telephone instrument 
  1033. used in the booth has the acoustic attenuation indicated in Figure\ A\(hy1/P.32 
  1034. and reported in 
  1035. column\ 6.
  1036. .RT
  1037. .LP
  1038. .rs
  1039. .sp 20P
  1040. .ad r
  1041. \fBFigure A\(hy1/P.32, p.\fR 
  1042. .sp 1P
  1043. .RT
  1044. .ad b
  1045. .RT
  1046. .LP
  1047. .bp
  1048. .PP
  1049. The values of the noise (\fIN\fR\d\fIb\fR\u) due to acoustic leakage
  1050. between ear and handset obtained by subtracting column\ 6 from column\ 5 are
  1051. reported in column\ 7.
  1052. .PP
  1053. The values, at each frequency band, of the sidetone noise
  1054. (\fIN\fR\d\fIs\fR\u) obtained by subtracting column\ 4 from column\ 5 are 
  1055. reported in column\ 8. The global noise at engaged ear (\fIN\fR\d\fIg\fR\u) 
  1056. is reported in 
  1057. column\ 9 as the power sum of the levels indicated in columns\ 8 and\ 7. 
  1058. The total equivalent noise is obtained by adding the levels of column\ 
  1059. 9 to the values of column\ 5 reduced by 10\ db (column\ 10). The speech 
  1060. spectrum (\(*b') is reported in column\ 11 and the signal\(hyto\(hynoise 
  1061. ratio corrected by 12\ dB (considering the 
  1062. peaks of the speech signal) is indicated, at each one\(hythird octave band, in
  1063. .PP
  1064. column\ 12. Kryter's coefficients are indicated for each one\(hythird
  1065. octave band in column\ 13.
  1066. .PP
  1067. The articulation index (AI) is obtained by multiplying the values of column\ 
  1068. 12 by those of column\ 13 and adding the results. By repeating the 
  1069. calculation with other external noise levels, it is possible to draw the
  1070. diagram of the AI as a function of external noise levels for the considered
  1071. booth, as shown in Figure\ A\(hy2/P.32. It can be seen that this booth 
  1072. is designed for withstanding a maximum external noise of about 77\ dBA 
  1073. which is the MENL 
  1074. value that classifies the booth.
  1075. .RT
  1076. .LP
  1077. .rs
  1078. .sp 40P
  1079. .ad r
  1080. \fBFigure A\(hy2/P.32, p.\fR 
  1081. .sp 1P
  1082. .RT
  1083. .ad b
  1084. .RT
  1085. .LP
  1086. .bp
  1087. .ce
  1088. \fBH.T. [T1.32]\fR 
  1089. .ps 9
  1090. .vs 11
  1091. .nr VS 11
  1092. .nr PS 9
  1093. .TS
  1094. center box;
  1095. cw(348p) .
  1096. TABLE\ A\(hy1/P.32
  1097. .TE
  1098. .TS
  1099. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1100.  {
  1101. Central frequency one\(hythird octave band
  1102.  }     {
  1103. Acoustic attenuation of the booth, \fIL\fI
  1104.  }    External noise, \fIN\fI       {
  1105. Acoustic sidetone attenuation, \fIL\fI
  1106.  }     {
  1107. Noise inside the booth, \fIN\fI
  1108.  }     {
  1109. Acoustic attenuation of handset, \fIL\fI
  1110.  }     {
  1111. Noise due to acoustic leakage, \fIN\fI
  1112.  }    Sidetone noise, \fIN\fI     {
  1113. Global noise at engaged ear, \fIN\fI
  1114.  }     {
  1115. Total equivalent noise, \fIN\fI
  1116.  }    Speech spectrum, \(*b`       {
  1117. @ { ignal+12~dB } over { oise } @ 
  1118.  }    Kryter's coefficient      Products (13)\(mu(12)  
  1119. .T&
  1120. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1121. (Hz)    (dB)    (dB SPL)    (dB)    (dB SPL)    (dB)    (dB SPL)    (dB SPL)    (dB SPL)    (dB SPL)    (dB SPL)            
  1122. _
  1123. .T&
  1124. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1125. (1)    (2)    (3)    (4)    (5) =(3)-(2)    (6)    (7) =(5)-(6)    (8) =(5)-(4)    (9)    (10)    (11)    (12) =(11)+12dB -(10)    (13)    (14)
  1126. _
  1127. .T&
  1128. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1129. \ 200    10    77.5    12    67.5    \ 3\fB.0\fR    64.5    55.5    65.0    68.1    61    \ 4.9    0.004\     0.0196
  1130. .T&
  1131. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1132. \ 250    13    76.5    12    63.5    \ 4\fB.0\fR    59.5    51.5    60.1    63.4    63    11.6    0.001\     0.0116
  1133. .T&
  1134. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1135. \ 315    13    73.5    11    60.5    \ 5\fB.0\fR    55.5    49.5    56.5    60.0    64    16.0    0.001\     0.0160
  1136. .T&
  1137. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1138. \ 400    15    74.0    \ 9    59.0    \ 6\fB.0\fR    53.5    50.0    54.8    58.4    65    18.6    0.0014    0.0260
  1139. .T&
  1140. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1141. \ 500    14    72.5    \ 9    58.5    \ 7\fB.0\fR    51.5    49.5    53.6    57.4    65    19.6    0.0014    0.0277
  1142. .T&
  1143. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1144. \ 630    14    72.0    10    58.0    \ 8.5\fR    49.5    48.0    51.8    56.1    63    18.9    0.002\     0.0378
  1145. .T&
  1146. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1147. \ 800    16    72.0    12    56.0    10.0\fR    46.0    44.0    48.1    53.1    62    20.9    0.0020    0.0418
  1148. .T&
  1149. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1150. 1000    15    71.0    12    56.0    11.5\fR    44.5    44.0    47.3    52.7    61    20.3    0.0024    0.0487
  1151. .T&
  1152. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1153. 1250    15    69.5    \ 9    54.5    13.0\fR    41.5    45.5    47.0    51.9    60    20.1    0.0030    0.0603
  1154. .T&
  1155. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1156. 1600    15    68.0    \ 9    53.0    14.5\fR    38.5    44.0    45.1    50.1    58    19.9    0.0037    0.0736
  1157. .T&
  1158. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1159. 2000    11    66.0    \ 8    55.0    16.0\fR    39.0    47.0    47.6    52.4    54    13.6    0.0037    0.0503
  1160. .T&
  1161. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1162. 2500    11    64.0    \fB.5\fR 10.5    53.0    17.5\fR    35.5    42.5    43.3    49.2    49    11.8    0.0034    0.0401
  1163. .T&
  1164. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1165. 3150    12    62.0    14    50.0    19.0\fR    31.0    36.0    37.2    44.7    47    14.3    0.0034    0.0486
  1166. .T&
  1167. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1168. 4000    12    61.5    14    49.5    20.5\fR    29.0    35.5    36.4    44.1    39    \ 6.9    0.0024    0.0166
  1169. _
  1170. .T&
  1171. cw(30p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(18p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1172. TOTAL (dBA)        80.0        66.3                    64.7    \fB0.\fR 70.0             {
  1173. AI = 0.52
  1174. SPL
  1175. Sound pressure level
  1176.  }
  1177. _
  1178. .TE
  1179. .nr PS 9
  1180. .RT
  1181. .ad r
  1182. \fBTableau A\(hy1/P.32 [T1.32], p.\fR 
  1183. .sp 1P
  1184. .RT
  1185. .ad b
  1186. .RT
  1187. .LP
  1188. .bp
  1189. .sp 2P
  1190. .LP
  1191.     \fBReferences\fR 
  1192. .sp 1P
  1193. .RT
  1194. .LP
  1195. [1]
  1196.      CCITT Contribution \(em COM XII\(hyNo. 122, (France), Study period 1981\(hy1984. 
  1197. .LP
  1198. [2]
  1199.     CCITT Document \(em Annex 2, AP VII\(hyNo. 115.
  1200. .LP
  1201. [3]
  1202.      KRYTER, (K.): Methods for the calculation and use of Articulation Index, 
  1203. \fIJ.A.S.A.\fR Vol. 34, 1962. 
  1204. .LP
  1205. [4]
  1206.     FRENCH, (N. | .) and STEINBERG (J. | .): Factors governing the
  1207. intelligibility of speech sounds, \fIJ.A.S.A.\fR Vol.\ 19, 1947.
  1208. .sp 2P
  1209. .LP
  1210.     \fBBibliography\fR 
  1211. .sp 1P
  1212. .RT
  1213. .LP
  1214. CCITT Contribution \(em COM XII\(hyNo. 139, (Italy), Study per
  1215.     iod 1973\(hy1976.
  1216. .LP
  1217. CCITT Contribution \(em COM XII\(hyNo. 130, (Norway), Study pe
  1218.     riod 1977\(hy1980.
  1219. .LP
  1220. CCITT Contribution TD 26, (Sweden), WP Laboratory (Gen
  1221.     eva,
  1222. 17\(hy19\ January\ 1984)
  1223. .LP
  1224. KRYTER (K.): The effects of noise on man, \fIAcademic Press\fR , pp. 7
  1225.     0\(hy77,
  1226. 1970.
  1227. \v'1P'
  1228. .sp 2P
  1229. .LP
  1230. \fBRecommendation\ P.33\fR 
  1231. .RT
  1232. .sp 2P
  1233. .LP
  1234. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.33''
  1235. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.33    %'
  1236. .ce 1000
  1237. \fBSUBSCRIBER\ TELEPHONE\ SETS\ CONTAINING 
  1238. .ce 0
  1239. .ce 1000
  1240. \fBEITHER\ LOUDSPEAKING\ RECEIVERS\ OR\fR 
  1241. .ce 0
  1242. .sp 1P
  1243. .ce 1000
  1244. \fBMICROPHONES\ ASSOCIATED\ WITH\ AMPLIFIERS\fR 
  1245. .ce 0
  1246. .sp 1P
  1247. .ce 1000
  1248. \fI(Mar del Plata, 1968; amended at Geneva, 1972 and 1980)\fR 
  1249. .sp 9p
  1250. .RT
  1251. .ce 0
  1252. .sp 1P
  1253. .sp 2P
  1254. .LP
  1255.     The\ CCITT,
  1256. .sp 1P
  1257. .RT
  1258. .sp 1P
  1259. .LP
  1260. \fIconsidering\fR 
  1261. .sp 9p
  1262. .RT
  1263. .PP
  1264. (a)
  1265. that an increasing number of 
  1266. loudspeaker
  1267. sets
  1268. is being used in the telephone network,
  1269. .PP
  1270. (b)
  1271. the complex nature of factors introduced by this
  1272. equipment and affecting telephone transmission performance,
  1273. .PP
  1274. (c)
  1275. the need to help Administrations to determine the
  1276. conditions in which the use of such equipment may be authorized in telephone
  1277. networks,
  1278. .sp 1P
  1279. .LP
  1280. \fImakes the following recommendation:\fR 
  1281. .sp 9p
  1282. .RT
  1283. .PP
  1284. (1)
  1285. In order to avoid overload of carrier systems, the mean long\(hyterm power 
  1286. of speech currents should not exceed the mean absolute power 
  1287. level assumed for system design. In Recommendation\ G.223\ [1] the value 
  1288. adopted for this mean power level is\ \(em15\ dBm0 (mean power\ =\ 31.6 
  1289. microwatts). 
  1290. Loudspeaker telephones having a sending sensitivity that complies with
  1291. Recommendation\ P.34 can be assumed to fulfil this Recommendation. Furthermore, 
  1292. in order to avoid excessive crosstalk from high\(hylevel speech currents 
  1293. and/or 
  1294. inadequate received volume from low\(hylevel speech currents, care should 
  1295. be taken to ensure that the variation of speech currents is not substantially 
  1296. greater 
  1297. than that from modern handset telephones.
  1298. .PP
  1299. (2) 
  1300. Administrations should take the necessary precautions so that the person 
  1301. listening may be able to break the sending circuit if oscillations 
  1302. occur, or provide for suitable methods so that a device controlled by the 
  1303. voice may prevent oscillations. 
  1304. .sp 2P
  1305. .LP
  1306.     \fBReference\fR 
  1307. .sp 1P
  1308. .RT
  1309. .LP
  1310. [1]
  1311.     CCITT Recommendation \fIAssumptions for the calculation of noise on\fR 
  1312. \fIhypothetical reference circuits for telephony\fR , Vol.\ III, Rec.\ G.223.
  1313. .bp
  1314. .sp 2P
  1315. .LP
  1316. \fBRecommendation\ P.34\fR 
  1317. .RT
  1318. .sp 2P
  1319. .ce 1000
  1320. \fBTRANSMISSION\ CHARACTERISTICS\fR 
  1321. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.34''
  1322. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.34    %'
  1323. .ce 0
  1324. .sp 1P
  1325. .ce 1000
  1326. \fBOF\ HANDS\(hyFREE\ TELEPHONES\fR 
  1327. .ce 0
  1328. .sp 1P
  1329. .ce 1000
  1330. \fI(Melbourne, 1988)\fR 
  1331. .sp 9p
  1332. .RT
  1333. .ce 0
  1334. .sp 1P
  1335. .LP
  1336. \fB1\fR     \fBIntroduction\fR 
  1337. .sp 1P
  1338. .RT
  1339. .PP
  1340. The sending and receiving sensitivities of handset telephones,
  1341. normally expressed as Loudness Rating (LR) values, are used in most countries 
  1342. in connection with their national transmission plan for the design of the 
  1343. national network.
  1344. .PP
  1345. However, since it is possible to fulfil Recommendations such as\ G.121 
  1346. by distributing LR values between the telephone sets and the network in 
  1347. different ways, it is not possible to issue an international Recommendation
  1348. stating\ LR values of telephone sets alone \(em\ whether these
  1349. are handset or hands\(hyfree telephones.
  1350. .PP
  1351. On the other hand, it is possible to recommend sensitivity values for
  1352. hands\(hyfree telephones (HFTs)
  1353. relative to the standard handset
  1354. telephone used nationally. The object of such Recommendations should be to
  1355. obtain equivalent performance with both types of telephones, at least with
  1356. respect to send and receive loudness. This means that the average user's
  1357. behaviour and preferences while talking and listening must be taken into
  1358. account. The relative sensitivities defined in \(sc\(sc\ 2 and 3 are derived 
  1359. from 
  1360. performance tests aimed at fulfilling this requirement.
  1361. .PP
  1362. Other important features contributing to the quality of telephone
  1363. calls made from 
  1364. hands\(hyfree telephones
  1365. cannot presently be dealt with by existing Recommendations and are studied 
  1366. within 
  1367. Question\ 2/XII\ [1].
  1368. .PP
  1369. For loudspeaking telephones (see Recommendation\ P.10) which do not
  1370. provide full hands\(hyfree operation, the relevant parts of this Recommendation
  1371. may be referred to.
  1372. .RT
  1373. .sp 2P
  1374. .LP
  1375. \fB2\fR     \fBSending sensitivity\fR 
  1376. .sp 1P
  1377. .RT
  1378. .PP
  1379. The sending LR (SLR) of an HFT should be about 5\ dB worse
  1380. .PP
  1381. (i.e.\ higher) than the\ SLR of the corresponding handset telephone (the 
  1382. actual value will depend on the type of handset used). 
  1383. .PP
  1384. \fINote\fR \ \(em\ 
  1385. Conversation tests
  1386. in several countries have shown
  1387. that comparable 
  1388. speech voltages
  1389. are obtained on the line when the
  1390. sending loudness rating of the HFT is 5\ dB higher than that of the
  1391. handset telephone used.
  1392. .PP
  1393. The difference of 5\ dB has several components:
  1394. .RT
  1395. .LP
  1396.     a)
  1397.     the average talking level for\ HFTs, which is about 3\ dB
  1398. higher than for handsets;
  1399. .LP
  1400.     b)
  1401.      the output level from a handset telephone in conversational use, which 
  1402. is about 1\(hy2\ dB lower than what is obtained in the speaking 
  1403. position specified for loudness ratings measurements;
  1404. .LP
  1405.     c)
  1406.     other minor differences such as different frequency
  1407. response curves.
  1408. .PP
  1409. If the sending sensitivity is controlled by the room noise level, this 
  1410. control should be designed to compensate the expected rise of the talking 
  1411. level with room noise. 
  1412. .PP
  1413. It should not be possible for the user to adjust the sending
  1414. sensitivity.
  1415. .RT
  1416. .sp 2P
  1417. .LP
  1418. \fB3\fR     \fBReceiving sensitivity\fR 
  1419. .sp 1P
  1420. .RT
  1421. .PP
  1422. The 
  1423. receiving sensitivity of a hands\(hyfree telephone
  1424. without automatic gain control should be adjustable within a range of 15\ 
  1425. to 30\ dB. This range should span the value of the receiving loudness rating 
  1426. (RLR) which is equal to that of the corresponding handset telephone, as 
  1427. well as a RLR value 
  1428. about 10\ dB better.
  1429. .PP
  1430. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Every precaution should be taken to ensure that the
  1431. increase in gain due to the volume control does not allow the overhearing of
  1432. other telephone conversations due to crosstalk.
  1433. .PP
  1434. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In principle, the RLR of the HFT should be equal 
  1435. to the RLR of the corresponding handset telephone in a quiet room. The 
  1436. range of room noise levels met in normal office use necessitates, however, 
  1437. an additional gain of at least 10\ dB. 
  1438. .bp
  1439. .PP
  1440. For hands\(hyfree telephones equipped with an automatic gain control for 
  1441. the receive level (the gain being controlled by the incoming speech voltage), 
  1442. loudness ratings may not be applicable. In this case, the HFT should be 
  1443. designed so that the 
  1444. listening level
  1445. at the maximum line length for
  1446. which the HFT is intended to be used can be preset to a value that may be
  1447. considered as the best compromise between the levels required for listening 
  1448. in quiet and noisy rooms. 
  1449. .PP
  1450. \fINote\ 3\fR \ \(em\ The preferred listening level depends on the room noise
  1451. level as well as on other external conditions. There is, furthermore, a 
  1452. great variance between individual listeners. 
  1453. .PP
  1454. The average preferred level for listening only appears to be a sound pressure 
  1455. level of about 65\ dB for 45\ dBA room noise, or 70\ dB for 55\ dBA 
  1456. room noise. However, to obtain maximum Mean Opinion Scores in conversation
  1457. tests, listening levels of about 5 to 10\ dB higher may be required.
  1458. .RT
  1459. .sp 2P
  1460. .LP
  1461. \fB4\fR     \fBFrequency response curves\fR 
  1462. .sp 1P
  1463. .RT
  1464. .sp 1P
  1465. .LP
  1466. 4.1
  1467.     \fISending\fR 
  1468. .sp 9p
  1469. .RT
  1470. .PP
  1471. Available information indicates that the optimum slope of the
  1472. sending response curve when measured with the HFT on a table lies between\ 
  1473. 0 and +3\ dB/octave, if the receiving response curve is flat. 
  1474. .PP
  1475. Only under highly reverberant conditions may a somewhat higher
  1476. preemphasis increase the intelligibility. Therefore, if a frequency
  1477. compensation for the probable cable attenuation is included, the sending 
  1478. curve should not rise with frequency by more than 2\(hy3\ dB/octave. 
  1479. .PP
  1480. Below 300 Hz there should be a gradual roll\(hyoff. The slope may be
  1481. steeper below 200\ Hz.
  1482. .PP
  1483. \fINote\fR \ \(em\ The interval 200\(hy300 Hz makes a significant contribution 
  1484. to the naturalness of the transmitted speech and should therefore be included 
  1485. in the transmission band of the HFT. 
  1486. .PP
  1487. Above 4000 Hz, a roll\(hyoff by at least \(em6 dB/octave (preferably
  1488. \(em12\ dB/octave) is appropriate in order to avoid interference by crosstalk
  1489. to adjacent channels in certain types of long\(hydistance circuits.
  1490. .RT
  1491. .sp 1P
  1492. .LP
  1493. 4.2
  1494.     \fIReceiving\fR 
  1495. .sp 9p
  1496. .RT
  1497. .PP
  1498. The receiving response curve should be substantially flat in the
  1499. frequency range of 200\(hy4000\ Hz.
  1500. .PP
  1501. The requirement refers to the sound pressure in the undisturbed field at 
  1502. the listener's position with a set\(hyup including the table as described 
  1503. in\ \(sc\ 6.
  1504. .RT
  1505. .sp 2P
  1506. .LP
  1507. \fB5\fR     \fBSwitching characteristics\fR 
  1508. .sp 1P
  1509. .RT
  1510. .PP
  1511. Most loudspeaker and hands\(hyfree telephones contain 
  1512. voice\(hyswitched circuits
  1513. whose main function is to avoid singing through acoustic feedback. Such 
  1514. circuits insert a loss in either the sending or receiving direction in 
  1515. various ways. Switching from one direction to the other occurs when a signal
  1516. above a given threshold is applied from the opposite direction, or when the
  1517. control circuit, taking into account the relative levels and the nature 
  1518. of the signals in both directions, allows the switching. 
  1519. .PP
  1520. The fundamental voice\(hyswitching parameters of the switching function 
  1521. are defined as follows (see Figures\ 1/P.34 and 2/P.34): 
  1522. .RT
  1523. .LP
  1524.     \(em
  1525.     threshold level\fIV\fR\d\fIT\fR\\d\fIH\fR\u: minimum necessary signal level
  1526. for removing insertion loss,
  1527. .LP
  1528.     \(em
  1529.      build\(hyup time \fIT\fR\d\fIR\fR\u: time from the input signal going 
  1530. above the threshold level up to 50% of the complete removal of the insertion 
  1531. loss, 
  1532. .LP
  1533.     \(em
  1534.     hang\(hyover time \fIT\fR\d\fIH\fR\u: time from the input signal going
  1535. below the threshold level up to the insertion of 50% of the switched loss,
  1536. .LP
  1537.     \(em
  1538.      switching time \fIT\fR\d\fIS\fR\u: time from one transmission direction 
  1539. to the other (see Figure\ 2/P.34). 
  1540. .bp
  1541. .LP
  1542. .rs
  1543. .sp 24P
  1544. .ad r
  1545. \fBFigure 1/P.34, p.\fR 
  1546. .sp 1P
  1547. .RT
  1548. .ad b
  1549. .RT
  1550. .LP
  1551. .rs
  1552. .sp 24P
  1553. .ad r
  1554. \fBFigure 2/P.34, p.\fR 
  1555. .sp 1P
  1556. .RT
  1557. .ad b
  1558. .RT
  1559. .LP
  1560. .bp
  1561. .PP
  1562. By a suitable choice of parameter values, the degradation of speech quality 
  1563. that is introduced by voice switching can be made negligible, while an 
  1564. inadequate choice of parameter values, switching times in particular, may 
  1565. lead to serious clipping effects and loss of initial or final consonants 
  1566. in the 
  1567. transmitted speech.
  1568. .PP
  1569. Measurements of voice switching characteristics may be divided into
  1570. those dealing with:
  1571. .RT
  1572. .LP
  1573.     a)
  1574.     characteristics for alternate conversation, in which two
  1575. parties communicate by alternating speech spurts without interrupting each
  1576. other. In this case, it may be assumed that the voice switch circuit returns 
  1577. to an idle state before being activated by an input signal in either direction; 
  1578. .LP
  1579.     b)
  1580.      characteristics for simultaneous conversation, in which both parties 
  1581. may interrupt each other by simultaneous talk, or where speech at one end 
  1582. of a connection is present simultaneously with noise at the other 
  1583. end.
  1584. .PP
  1585. The first case is of fundamental importance, as its
  1586. characteristics also affect simultaneous conversation characteristics, and
  1587. hands\(hyfree telephones should therefore always be checked in that respect.
  1588. .PP
  1589. A suitable signal for measuring the characteristics for case\ a) above 
  1590. consists of a periodic tone burst signal (see Figure\ 1/P.34). The on/off 
  1591. times T1/T2 and the amplitudes H and L should be adjustable. For case\ 
  1592. b), in order to switch alternately the hands\(hyfree telephone from sending 
  1593. to receiving state, 
  1594. the use of two out\(hyof\(hyphase tone burst sequences is recommended
  1595. (for instance acoustical 1\ kHz, electrical 400\ Hz). Switching characteristics 
  1596. measured this way will probably be more readily used in the analysis of 
  1597. subjective conversation tests results.
  1598. .PP
  1599. There are three types of hands\(hyfree sets under consideration:
  1600. .RT
  1601. .sp 1P
  1602. .LP
  1603. 5.1
  1604.     \fIType\ 1\fR \ \(em\ Hands\(hyfree telephone sets for which switching occurs
  1605. when an absolute level \fIV\fR\d\fIT\fR\\d\fIH\fR\uis reached
  1606. .sp 9p
  1607. .RT
  1608. .PP
  1609. In general, it is desirable to keep the threshold value low, the
  1610. build\(hyup time short and the hang\(hyover time long. On the other hand, in
  1611. practical applications extremely short build\(hyup times (about a few
  1612. milliseconds) may cause the voice\(hyswitching circuit to be operated by 
  1613. impulsive noises, while very long hang\(hyover times are likely to impede 
  1614. the natural 
  1615. switch\(hyover in conversation. Furthermore, if the threshold level is 
  1616. more than 25\ dB below the active speech level, the voice\(hyswitching 
  1617. circuit will be 
  1618. activated too easily by ambient noise.
  1619. .PP
  1620. The following switching characteristics are recommended:
  1621. .RT
  1622. .LP
  1623.     a)
  1624.     The build\(hyup time \fIT\fR\d\fIR\fR\ushould be less than 15 ms,
  1625. preferably below 10\ ms.
  1626. .LP
  1627.     b)
  1628.      The hang\(hyover time \fIT\fR\d\fIH\fR\ushould be greater than 100 ms. 
  1629. If the threshold level is in the preferred range, values of\ \fIT\fR\d\fIH\fR\u 
  1630. between\ 150 and 250\ ms are recommended. Hang\(hyover times greater
  1631. than 400\ ms do not improve the performance noticeably.
  1632. .LP
  1633.     c)
  1634.     The threshold level \fIV\fR\d\fIT\fR\\d\fIH\fR\ushould be at least 20 dB
  1635. below the active speech level. Levels between \(em20 and \(em15\ dB
  1636. may be used if the hang\(hyover time is greater than 300\ ms.
  1637. Levels above \(em15\ dB should not be used.
  1638. .LP
  1639.     In order to measure \fIV\fR\d\fIT\fR\\d\fIH\fR\u, the amplitude is gradually
  1640. increased from a low level until switching occurs. By doing this, an absolute 
  1641. threshold value is obtained. Generally, the threshold is expressed as the 
  1642. difference between this value and the average r.m.s. speech voltage present 
  1643. in the active state. 
  1644. .sp 1P
  1645. .LP
  1646. 5.2
  1647.     \fIType\ 2\fR \ \(em\ 
  1648. Hands\(hyfree telephone sets for which switching
  1649. depends on the relative levels
  1650. in both transmission directions, and
  1651. also in some cases on noise levels (acoustical and electrical), amplifiers
  1652. gains, automatic gain controls, previous transmission direction,\ etc.
  1653. .sp 9p
  1654. .RT
  1655. .PP
  1656. The following values are recommended:
  1657. .RT
  1658. .LP
  1659.     a)
  1660.     \fIT\fR\d\fIR\fR\ushould be less than 15\ ms, preferably below 10\ ms,
  1661. .LP
  1662.     b)
  1663.     \fIT\fR\d\fIH\fR\ucan be less than 50\ ms,
  1664. .LP
  1665.     c)
  1666.     \fIT\fR\d\fIS\fR\uis recommended to be approximately 100\ ms and is
  1667. measured by using 2 excitation signals (see Input\ 1 and Input\ 2 in
  1668. Figure\ 2/P.34).
  1669. .LP
  1670.     \fINote\fR \ \(em\ Under highly reverberant conditions, some hands\(hyfree
  1671. sets with such a \fIT\fR\d\fIS\fR\umay operate in an unsatisfactory way.
  1672. .PP
  1673. More information about measuring levels and methods can be found in the 
  1674. Handbook on Telephonometry in \(sc\ 3.5. 
  1675. .bp
  1676. .sp 1P
  1677. .LP
  1678. 5.3
  1679.     \fIType\ 3\fR \ \(em\ 
  1680. Hands\(hyfree sets using echo cancellation
  1681. techniques
  1682. .sp 9p
  1683. .RT
  1684. .PP
  1685. Some indications about the evaluation of sets using echo
  1686. cancellation are given in Recommendation\ P.30.
  1687. .PP
  1688. \fINote\fR \ \(em\ For loudspeaking telephone sets, an insertion loss may be
  1689. introduced in the receiving side to avoid the acoustical coupling with the
  1690. handset microphone. This insertion loss may be introduced when the received
  1691. level on the loudspeaker is too high, or when the signal from the handset
  1692. microphone is sent onto the loudspeaker at too high a level.
  1693. .PP
  1694. It is recommended that the delay of application and withdrawal of
  1695. this insertion loss be limited to 20\ ms and its value limited to avoid any
  1696. clipping effect on the received speech.
  1697. .RT
  1698. .sp 2P
  1699. .LP
  1700. \fB6\fR     \fBConditions of measurement\fR 
  1701. .sp 1P
  1702. .RT
  1703. .PP
  1704. For both subjective and objective measurements, physical test
  1705. arrangements as described in this section should be used.
  1706. .RT
  1707. .sp 1P
  1708. .LP
  1709. 6.1
  1710.     \fITest table\fR 
  1711. .sp 9p
  1712. .RT
  1713. .PP
  1714. During the measurements, the HFT is placed on a table defined as
  1715. follows:
  1716. .PP
  1717. The surface of the table should be hard (e.g. polished marine plywood or 
  1718. suitable hardwood), flat, rigid and horizontal to provide a sound\(hyreflecting 
  1719. surface on which the HFT being tested rests. The dimensions of the table 
  1720. should be such that the surface area is about 1\ m\u2\d but not less than 
  1721. 0.96\ m\u2\d and the width not less than 800\ mm\ [2]. 
  1722. .PP
  1723. \fINote\fR \ \(em\ This arrangement should be used for all measurements,
  1724. including the recording of frequency responses, although diffraction effects
  1725. due to the table are likely to cause severe dips or peaks in the response 
  1726. curve (see \(sc\ 6.5.2). 
  1727. .RT
  1728. .sp 1P
  1729. .LP
  1730. 6.2
  1731.     \fITest arrangements\fR 
  1732. .sp 9p
  1733. .RT
  1734. .PP
  1735. The physical test arrangements of one\(hy and two\(hypiece HFTs\ [3] for 
  1736. subjective and objective measurements is shown in Figure\ 3/P.34. 
  1737. .PP
  1738. If the projections of the housing are not rectangular, the point B is positioned 
  1739. at the crossing of the centre line through the housing and the 
  1740. outline of the vertical projection of the housing.
  1741. .PP
  1742. The edge of the front of the box should be perpendicular to the
  1743. line\ A\(hyB.
  1744. .RT
  1745. .LP
  1746. .rs
  1747. .sp 20P
  1748. .ad r
  1749. \fBFIGURE\ 3/P.34, p.\fR 
  1750. .sp 1P
  1751. .RT
  1752. .ad b
  1753. .RT
  1754. .LP
  1755. .bp
  1756. .sp 1P
  1757. .LP
  1758. 6.3
  1759.     \fITest environment\fR 
  1760. .sp 9p
  1761. .RT
  1762. .PP
  1763. When performing tests, the room acoustics must not have a
  1764. dominating influence. It is recommended for objective measurements that the
  1765. test environment be practically free\(hyfield (anechoic) down to a lowest
  1766. frequency of 175\ Hz, and be such that the test arrangement lies totally 
  1767. within the free\(hyfield volume. 
  1768. .PP
  1769. \fINote\fR \ \(em\ Satisfactory free\(hyfield conditions may be considered 
  1770. to exist where errors due to the departure from ideal conditions do not 
  1771. exceed \(+- | \ dB. 
  1772. .PP
  1773. The tests should be made in an environment where the ambient noise
  1774. level is negligible. For objective measurements this is achieved if the 
  1775. Noise Rating (NR) of the Noise Criterion (NC) is lower than\ 15 [4,\ 5]. 
  1776. For 
  1777. subjective tests, it may be sufficient to keep the sound level of ambient 
  1778. noise below 35\ dBA. 
  1779. .RT
  1780. .sp 1P
  1781. .LP
  1782. 6.4
  1783.     \fISubjective determinations\fR 
  1784. .sp 9p
  1785. .RT
  1786. .PP
  1787. Loudness rating should be determined in accordance with
  1788. Recommendation\ P.78.
  1789. .PP
  1790. \fINote\fR \ \(em\ Some information about reference equivalents can be 
  1791. found in the CCITT \fIRed Book\fR  | (Vol.\ V\ 1985), or in the Handbook 
  1792. on Telephonometry. 
  1793. .RT
  1794. .sp 1P
  1795. .LP
  1796. 6.4.1
  1797.     \fISending\fR 
  1798. .sp 9p
  1799. .RT
  1800. .PP
  1801. The talking level for the measurement of sending loudness rating
  1802. (SLR) of an HFT should normally be the same as specified for measurements on
  1803. handset telephones.
  1804. .PP
  1805. It is not necessary for the talker during the test to shift between
  1806. the reference microphone guard\(hyring and the guard\(hyring positioned 
  1807. relative to the HFT if the obstacle effect of the reference microphone 
  1808. can be assumed to be negligible. 
  1809. .PP
  1810. Normally the specified talking level and the use of a conventional
  1811. test phrase or sentence should be sufficient to ensure that a voice\(hyswitched
  1812. HFT will be in the sending condition during the determination of SLR. If 
  1813. this is not the case the talking level may be increased by up to 5\ dB, 
  1814. which may be compensated in the reference system to preserve the same listening 
  1815. level. 
  1816. .PP
  1817. If the sending sensitivity is controlled by the room noise level the subjective 
  1818. measurement should be done in a quiet environment (<\ 35\ dBA). 
  1819. Further information about the HFT performance may then be estimated by
  1820. repeating the sending measurements with increasing levels of room noise, 
  1821. up to a maximum of 60\ dBA. 
  1822. .RT
  1823. .sp 1P
  1824. .LP
  1825. 6.4.2
  1826.     \fIReceiving\fR 
  1827. .sp 9p
  1828. .RT
  1829. .PP
  1830. The talking level at the reference microphone for the measurement of RR25E 
  1831. or RLR should normally be the same as specified for the measurement of 
  1832. handset telephones. This should normally ensure that when loudness balance 
  1833. is achieved between the reference system and the test system path, a signal 
  1834. of 
  1835. sufficient magnitude is present at the HFT to switch it into the receive
  1836. condition.
  1837. .PP
  1838. Problems can sometimes occur when approaching the balance condition
  1839. from the condition of high attenuation in the balance attenuators, when 
  1840. the low level input signal may fail to switch the HFT into the receiving 
  1841. condition. If this does occur the talking level may be increased by up 
  1842. to 5\ dB in order to 
  1843. minimize the difference in loudness.
  1844. .PP
  1845. \fINote\fR \ \(em\ The listening level will thus also increase at balance, 
  1846. but in this case it will not be possible to correct it by changing the 
  1847. reference 
  1848. system attenuator.
  1849. .PP
  1850. Obtaining the loudness balance for the receiving condition may be
  1851. facilitated by use of a loudspeaking intermediate reference system. The
  1852. specification of such a system is, however, outside the scope of this
  1853. Recommendation.
  1854. .RT
  1855. .sp 1P
  1856. .LP
  1857. 6.5
  1858.     \fIObjective evaluations\fR 
  1859. .sp 9p
  1860. .RT
  1861. .PP
  1862. Objective evaluations of loudspeaker and hands\(hyfree telephones
  1863. concern:
  1864. .RT
  1865. .LP
  1866.     \(em
  1867.     the sending and receiving frequency sensitivity curves
  1868. measurements,
  1869. .LP
  1870.     \(em
  1871.      the objective determination of loudness ratings according to the method 
  1872. described in Recommendation\ P.79. 
  1873. .PP
  1874. \fINote\fR \ \(em\ Other methods for calculating loudness ratings used by
  1875. some Administrations for their own internal planning purposes can be found 
  1876. in Supplement\ No.\ 19. 
  1877. .bp
  1878. .sp 2P
  1879. .LP
  1880. 6.5.1
  1881.     \fISensitivity measurements\fR 
  1882. .sp 1P
  1883. .RT
  1884. .sp 1P
  1885. .LP
  1886. 6.5.1.1
  1887.     \fISending sensitivity measurements\fR 
  1888. .sp 9p
  1889. .RT
  1890. .PP
  1891. The 
  1892. sending response curves of a looudspeaker and/or hands\(hyfree telephone
  1893. is recorded at the output terminals of the thetelephone with the same electrical 
  1894. connections as for the handset telephones. The acoustical input to the 
  1895. telephone microphone is supplied from an artificial mouth in the 
  1896. position shown in Figure\ 3/P.34.
  1897. .PP
  1898. In such a case, the sending sensitivity of the local telephone system is 
  1899. expressed as follows: 
  1900. \v'6p'
  1901. .RT
  1902. .sp 1P
  1903. .ce 1000
  1904. \fIS
  1905. \dmJ
  1906. \u\fR = 20 log
  1907. \d10
  1908. \u 
  1909. @ { fIV~\ds\u\fR } over { fIp~\dm\u\fR } @ \ \ dB rel
  1910. 1 V/Pa
  1911. .ce 0
  1912. .sp 1P
  1913. .LP
  1914. .sp 1
  1915. where \fIV\fR\d\fIs\fR\uis the voltage across a 600 ohm termination and 
  1916. \fIP\fR\d\fIm\fR\uis the 
  1917. sound pressure at the MRP.
  1918. .PP
  1919. The measuring level proposed in Recommendation\ P.64 may be used: \(em4.7\ 
  1920. dBPa at the MRP (Figure\ 3/P.34), which corresponds to \(em29\ dBPa at 
  1921. 50\ cm 
  1922. from the lip when there is no table nor set.
  1923. .PP
  1924. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Some HFTs use \*Qnoise guard\*U circuits and therefore 
  1925. the 
  1926. source signal has to be modified. A suitable method is to pulse the source
  1927. signal at an adequate rate, e.g.\ 250\ ms \*QON\*U and 150\ ms \*QOFF\*U. 
  1928. Sending 
  1929. sensitivities determined for HFTs in this way are not suitable for use in
  1930. calculating send loudness ratings (SLR). For this purpose, the reference 
  1931. sound pressure should have a level at the MRP which is (on average, over 
  1932. the 
  1933. frequency range of interest) 24.2\ dB higher.
  1934. .RT
  1935. .sp 1P
  1936. .LP
  1937. 6.5.1.2
  1938.     \fIReceiving frequency sensitivity response measurements\fR 
  1939. .sp 9p
  1940. .RT
  1941. .PP
  1942. The 
  1943. receiving sensitivity of a loudspeaker and/or hands\(hyfree
  1944. telephone
  1945. is expressed as follows:
  1946. \v'6p'
  1947. .RT
  1948. .sp 1P
  1949. .ce 1000
  1950. \fIS
  1951. \dJe
  1952. \u\fR = 20 log
  1953. \d10
  1954. \u 
  1955. @ { fIp~\dR\u\fR } over { (12~\fIE~\dJ\u\fR } @ \ \ dB rel
  1956. Pa/V
  1957. .ce 0
  1958. .sp 1P
  1959. .LP
  1960. .sp 1
  1961. where \fIp\fR\d\fIR\fR\uis the sound pressure at point C in Figure\ 3/P.34 
  1962. and \fIE\fR\d\fIJ\fR\uis the e.m.f in the 600\ ohms source. 
  1963. .sp 2P
  1964. .LP
  1965. 6.5.2
  1966.     \fIMeasure and computation of loudness ratings\fR 
  1967. .sp 1P
  1968. .RT
  1969. .sp 1P
  1970. .LP
  1971. 6.5.2.1
  1972.     \fISending\fR 
  1973. .sp 9p
  1974. .RT
  1975. .PP
  1976. The computation of the sending loudness rating may be performed
  1977. according to Recommendation\ P.79 by using the frequency sensitivity response
  1978. measured between the electrical output of the set and the acoustical sound
  1979. pressure at the MRP (Figure\ 3/P.34).
  1980. .PP
  1981. \fINote\fR \ \(em\ 
  1982. Other methods for calculating loudness ratings used by some Administrations 
  1983. for their own internal planning purposes can be found in 
  1984. Supplement\ No.\ 19.
  1985. .PP
  1986. However, some care must be taken in the test design and the
  1987. interpretation of the results. Results available up to now concern only a
  1988. limited number of sets and the measuring signal is of some importance. Under
  1989. some conditions, an artificial speech\(hylike signal may activate the noise\(hyguard 
  1990. circuits (by inserting some loss at the sending side). Better results are 
  1991. expected by using an artificial voice satisfying Recommendation\ P.50 (temporal 
  1992. characteristics of the signal closer to those of real speech). 
  1993. .RT
  1994. .sp 1P
  1995. .LP
  1996. 6.5.2.2
  1997.     \fIReceiving\fR 
  1998. .sp 9p
  1999. .RT
  2000. .PP
  2001. Objective measurements described in \(sc\ 6.5.1.2 are made with a
  2002. free\(hyfield microphone at point\ C (Figure\ 3/P.34).
  2003. .PP
  2004. Loudness Ratings are computed following Recommendation\ P.79, provided 
  2005. the following phenomena are taken into account: 
  2006. .RT
  2007. .LP
  2008.     \(em
  2009.     the diffraction effect of the listener head,
  2010. .LP
  2011.     \(em
  2012.      an appropriate correction for the difference between one\(hyear and two\(hyears 
  2013. listening. 
  2014. .bp
  2015. .PP
  2016. These subjects are still under study under Question\ 2/XII.
  2017. .PP
  2018. Provisionally, a correction term of 14\ dB should be subtracted in the 
  2019. computed loudness ratings. 
  2020. .PP
  2021. \fINote\fR \ \(em\ Other methods for calculating loudness ratings used 
  2022. by some Administrations for their own internal planning purposes can be 
  2023. found in 
  2024. Supplement\ No.\ 19.
  2025. .RT
  2026. .sp 2P
  2027. .LP
  2028.     \fBReferences\fR 
  2029. .sp 1P
  2030. .RT
  2031. .LP
  2032. [1]
  2033.     CCITT \(em Question 2/XII Contribution COM XII\(hyNo.\ 1,
  2034. Study Period\ 1989\(hy1992.
  2035. .LP
  2036. [2]
  2037.      European Committee for Standardization (CEN) \fIOffice chair/desk working\fR 
  2038. \fIposition\ \(em\ dimensions and design requirements\fR , CEN: prEN91/August\ 
  2039. 1981. 
  2040. .LP
  2041. [3]
  2042.     CCITT \fIA method for measuring the sensitivity of a loudspeaking\fR 
  2043. \fItelephone set\fR , Annex\ 2 to Question\ 17/XII, White Book, Vol.\ V,
  2044. ITU, Geneva,\ 1969.
  2045. .LP
  2046. [4]
  2047.     ISO \fIAssessment of noise with respect to community response\fR ,
  2048. ISO\ Recommendation\ 1996,\ 1971.
  2049. .LP
  2050. [5]
  2051.      BERANEK (L. | ): Noise and Vibration Control, \fIMcGraw Hill\fR , pp.\ 
  2052. 564\(hy566, New York,\ 1971. 
  2053. .sp 2P
  2054. .LP
  2055. \fBRecommendation\ P.35\fR 
  2056. .RT
  2057. .sp 2P
  2058. .sp 1P
  2059. .ce 1000
  2060. \fBHANDSET\ TELEPHONES\fR 
  2061. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.35''
  2062. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.35    %'
  2063. .ce 0
  2064. .sp 1P
  2065. .ce 1000
  2066. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  2067. .sp 9p
  2068. .RT
  2069. .ce 0
  2070. .sp 1P
  2071. .LP
  2072. \fB1\fR     \fBTransmission characteristics\fR 
  2073. .sp 1P
  2074. .RT
  2075. .PP
  2076. The transmission plan for international telephone connections
  2077. is given in Recommendation\ G.101.
  2078. .PP
  2079. Recommendations\ G.111 and G.121 deal with the transmission quality,
  2080. i.e.\ loudness ratings for international and national telephone connections,
  2081. respectively.
  2082. .PP
  2083. These Recommendations permit administrations to split the requirements 
  2084. between analogue telephone sets and the other parts of the network as long 
  2085. as the overall specifications are fulfilled. 
  2086. .PP
  2087. Therefore no precise specifications can be given for analogue
  2088. telephone sets, although some design considerations can be provided. The
  2089. latter are contained in Supplement\ No.\ 10.
  2090. .PP
  2091. Recommendations for digital telephones are found in
  2092. Recommendation\ P.31.
  2093. .RT
  2094. .sp 2P
  2095. .LP
  2096. \fB2\fR     \fBHandset dimensions\fR 
  2097. .sp 1P
  2098. .RT
  2099. .PP
  2100. The shape and the dimension of the handset have an important
  2101. influence on both send and receive levels. The earpiece must be capable of
  2102. forming a good seal to the ear and the handgrip of the handset must be such
  2103. that it will encourage the user to hold it to the head in the optimum
  2104. position.
  2105. .PP
  2106. Reference\ [1] is an ergonomic study which presents data on the
  2107. distribution of the relevant finger and head dimensions.
  2108. .PP
  2109. A later head dimension study carried out in the People's Republic of China 
  2110. is reported in\ [2]. A subsequent investigation\ [3] shows that, for 
  2111. convenience in use, the mouthpiece of the handset should be somewhat outside
  2112. (e.g.\ 10\(hy12\ mm) a circle enclosing the centre of the lip of 80% of 
  2113. the subjects tested (over\ 4000). A handset conforming to these dimensions 
  2114. (see 
  2115. Figure\ 1/P.35) will then be acceptable to more than 90% of users. When 
  2116. a longer lip\(hyto\(hymouthpiece distance is chosen, the signal\(hyto\(hyambient\(hynoise 
  2117. ratio will be worse and recommended LSTR values will be more difficult 
  2118. to meet (see 
  2119. Recommendations\ G.121, P.11, P.76, P.79 and Supplement\ No.\ 11). Therefore 
  2120. both signal\(hyto\(hyambient\(hynoise ratio and mouthpiece position for 
  2121. convenient use must be considered and probably a compromise must be made. 
  2122. .bp
  2123. .RT
  2124. .sp 2P
  2125. .LP
  2126. \fB3\fR     \fBRecommendation on handset\fR 
  2127. .sp 1P
  2128. .RT
  2129. .PP
  2130. Based on the information given above, the CCITT recommends that
  2131. handset telephones conform to the dimensions outlined in Figure\ 1/P.35, with
  2132. respect to mouthpiece positions and cheek\(hyto\(hyhandset clearance.
  2133. .PP
  2134. \fINote\fR \ \(em\ An earpiece with a design that forms a good seal to the
  2135. IEC\ 318 ear (Recommendation\ P.51) will facilitate testing both in laboratories 
  2136. and during manufacturing. Experience has shown that earpieces with a good 
  2137. seal to the IEC\ 318 artificial ear also give in most cases a good seal 
  2138. to the human ear. 
  2139. .RT
  2140. .LP
  2141. .rs
  2142. .sp 34P
  2143. .ad r
  2144. \fBFigure 1/P.35, p.\fR 
  2145. .sp 1P
  2146. .RT
  2147. .ad b
  2148. .RT
  2149. .sp 2P
  2150. .LP
  2151.     \fBReferences\fR 
  2152. .sp 1P
  2153. .RT
  2154. .LP
  2155. [1]
  2156.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo. 49 (ITT), Study Period 1973\(hy1976.
  2157. .LP
  2158. [2]
  2159.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo. 21 (People's Republic of China),
  2160. Study Period\ 1977\(hy1980.
  2161. .LP
  2162. [3]
  2163.      CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo. 112 (People's Republic of China), 
  2164. Study Period\ 1977\(hy1980. 
  2165. .sp 2P
  2166. .LP
  2167.     \fBBibliography\fR 
  2168. .sp 1P
  2169. .RT
  2170. .LP
  2171.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo. 32 (U.K), Study Period 1973\(hy1976.
  2172. .bp
  2173. .sp 2P
  2174. .LP
  2175. \fBRecommendation\ P.36\fR 
  2176. .RT
  2177. .sp 2P
  2178. .ce 1000
  2179. \fBEFFICIENCY\ OF\ DEVICES\ FOR\ PREVENTING\fR 
  2180. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.36''
  2181. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.36    %'
  2182. .ce 0
  2183. .ce 1000
  2184. \fBTHE\ OCCURRENCE\ OF\ EXCESSIVE\ ACOUSTIC\ PRESSURE\fR 
  2185. .ce 0
  2186. .sp 1P
  2187. .ce 1000
  2188. \fBBY\ TELEPHONE\ RECEIVERS\fR 
  2189. .ce 0
  2190. .sp 1P
  2191. .ce 1000
  2192. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  2193. .sp 9p
  2194. .RT
  2195. .ce 0
  2196. .sp 1P
  2197. .PP
  2198. The use of devices for preventing the occurrence of excessive
  2199. acoustic pressure by telephone receivers is recommended in Recommendation\ 
  2200. K.7. Methods for checking the efficiency of such devices in response to 
  2201. short 
  2202. duration impulses and for longer duration disturbances, such as tones, are
  2203. given in this Recommendation. A method is also given for checking that such
  2204. devices do not have adverse effects on normal speech signals.
  2205. .sp 1P
  2206. .RT
  2207. .PP
  2208. \fIPreliminary Note\fR \ \(em\ On the basis of the findings of scientific
  2209. studies, several authors or organizations have proposed ear\(hydamage risk
  2210. criteria based on variations in acoustic pressure, under impulse conditions 
  2211. for which, parenthetically, there is no single definition. Likewise, ear\(hydamage 
  2212. risk criteria have also been proposed for longer duration acoustic
  2213. disturbances, such as tones. However, these criteria
  2214. cannot be directly transposed to the test conditions and measurements described 
  2215. below. Nor could the results be cross\(hychecked without introducing certain 
  2216. hypotheses that are not specified in this Recommendation, the purpose of 
  2217. which is merely to describe a method simple both in its application and 
  2218. in the 
  2219. analysis of the results obtained. The criteria recommended are based on
  2220. experience gained in several countries about the telephone receiver quality
  2221. necessary to ensure the safety of users and operators. Administrations may
  2222. wish to adopt lower limiting levels to reduce user annoyance caused by
  2223. acoustic disturbances, but the limiting levels should not be so low as 
  2224. to have adverse effects on normal speech levels. 
  2225. .sp 2P
  2226. .LP
  2227. \fB1\fR \fBEfficiency of \fR \fBprotection against short duration\fR \fBimpulses\fR 
  2228. .sp 1P
  2229. .RT
  2230. .PP
  2231. In order to check whether a telephone set affords satisfactory
  2232. protection against the risk of acoustic shocks due to short duration impulses, 
  2233. it is recommended that its characteristics be examined as follows: 
  2234. .RT
  2235. .LP
  2236.     a)
  2237.      the entire telephone set, including the protective device, is placed 
  2238. in normal operating conditions as regards current 
  2239. supply and its position for the exchange of a call (e.g.\ with
  2240. the handset raised);
  2241. .LP
  2242.     b)
  2243.     the 
  2244. earpiece of the handset earphone
  2245. is applied in the normal way to an artificial ear conforming to Recommendation\ 
  2246. P.51 
  2247. (which corresponds to IEC Publication\ 318);
  2248. .LP
  2249.     c)
  2250.      the artificial ear is electrically connected to a precision sound level 
  2251. meter conforming to IEC Publication\ 651, correctly 
  2252. calibrated and having the necessary circuits for measuring peak
  2253. acoustic pressure levels. This equipment must be of class\ 2 for
  2254. prototype testing, and may be of class\ 3 for checking mass\(hyproduced
  2255. sets;
  2256. .LP
  2257.     d)
  2258.     electrical impulses are applied to the telephone set by a
  2259. suitable assembly which enables these impulses to be superimposed on the
  2260. d.c.\ supply without the latter short\(hycircuiting them. These
  2261. impulses are produced by a generator which conforms with
  2262. Figure\ 1/K.17, and whose components are those described for
  2263. symmetric\(hypair repeater tests (\fIR\fR\d3\u\ =\ 25\ ohms,
  2264. \fIC\fR\d2\u\ =\ 0.2\ \(*mF, see Table\ 1/K.17). The test voltage is between\ 0
  2265. and\ 1.5\ kV;
  2266. .LP
  2267.     e)
  2268.     the telephone set is also checked for self\(hygenerated
  2269. acoustic impulses such as those produced by operation of the hook switch 
  2270. or by dialing; 
  2271. .LP
  2272.     f)
  2273.      for both cases d) and e) above, the peak acoustic pressure level observed 
  2274. (maximum instantaneous value) should be below 140\ dB relative to 20\ \(*mPa. 
  2275. In the long term, Administrations are recommended to limit this value to 
  2276. 135\ dB for sets in common use. 
  2277. .PP
  2278. \fINote\fR \ \(em\ Administrations may deem it appropriate to use different 
  2279. limits for specific cases, for instance for the headsets used by 
  2280. operators.
  2281. .bp
  2282. .sp 2P
  2283. .LP
  2284. \fB2\fR \fBEfficiency of \fR \fBprotection against longer duration\fR \fBdisturbances\fR 
  2285. .sp 1P
  2286. .RT
  2287. .PP
  2288. In order to check whether a telephone set affords satisfactory
  2289. protection against the risk of acoustic hazards due to longer duration
  2290. disturbances, such as tones, it is recommended that its characteristics be
  2291. examined as follows:
  2292. .RT
  2293. .LP
  2294.     a)
  2295.      the entire telephone set, including the protective device, is placed 
  2296. in normal operating conditions as regards current supply and its 
  2297. position for the exchange of a call (e.g.\ with the handset raised);
  2298. .LP
  2299.     b)
  2300.     the earpiece of the handset earphone is applied in the
  2301. normal way to an artificial ear conforming to Recommendation\ P.51 (wich
  2302. corresponds to IEC Publication\ 318);
  2303. .LP
  2304.     c)
  2305.      the artificial ear is electrically connected to a precision sound level 
  2306. meter conforming to IEC Publication\ 651, correctly calibrated to 
  2307. measure A\(hyweighted sound pressure levels. This equipment must be of 
  2308. class\ 2 for prototype testing, and may be of class\ 3 for checking mass\(hyproduced 
  2309. sets; 
  2310. .LP
  2311.     d)
  2312.     a 1000\ \(+-\ 20\ Hz
  2313. .FS
  2314. The ISO list of preferred frequencies
  2315. includes 1000\ Hz. It is a commonly used reference frequency in acoustic
  2316. testing. Recommendation\ O.6 suggests 1020\ Hz be used when testing PCM 
  2317. systems to avoid being at a submultiple of the 8000\ Hz sampling rate. 
  2318. This 
  2319. Recommendation may need to be considered when testing digital telephones.
  2320. .FE
  2321. sinewave signal is applied to the telephone set and its amplitude is increased 
  2322. until it reaches 10\ V\dr\\dm\\ds\uacross the set's terminals or until 
  2323. the 
  2324. steady\(hystate acoustic output from the telephone receiver reaches its 
  2325. limiting value, whichever occurs first; 
  2326. .LP
  2327.     e)
  2328.     the telephone set is also checked for self\(hygenerated
  2329. acoustic disturbances, such as tone dialing signals fed back to the
  2330. receiver;
  2331. .LP
  2332.     f)
  2333.      for both cases d) and e) above, the steady\(hystate A\(hyweighted sound 
  2334. pressure level should be below 125\ dBA (\*Qslow\*U response). 
  2335. .PP
  2336. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Tones or other disturbances which are inherently
  2337. limited to less than\ 0.5\ s duration should be evaluated as short duration
  2338. impulses under \(sc\ 1. Repetitive disturbances, such as those which might be
  2339. produced during automatic tone\(hytype dialing, should be evaluated under 
  2340. \(sc\ 2 
  2341. using the sound level meter set for \*Qslow\*U response averaging.
  2342. .PP
  2343. \fINote\ 2\fR \ \(em\ Administrations may deem it appropriate to use
  2344. different levels for specific cases, for instance, for the headsets used by
  2345. operators.
  2346. .RT
  2347. .sp 2P
  2348. .LP
  2349. \fB3\fR     \fBEffect on normal speech signals\fR 
  2350. .sp 1P
  2351. .RT
  2352. .PP
  2353. It is recommended to check whether the strong\(hysignal attenuation
  2354. obtained by protective devices does not cause deterioration of the normal
  2355. speech signals, e.g.\ by nonlinear distortion. This may be done by conducting 
  2356. a series of measurements using steady\(hystate sine wave signals at a frequency 
  2357. of 1000\ \(+-\ 20\ Hz and relating to the following magnitudes: 
  2358. .RT
  2359. .LP
  2360.     \fIN\fR     is an electric voltage level at the terminals of the
  2361. set. \fIN\fR  | s determined by the relation:
  2362. \v'6p'
  2363. .sp 1P
  2364. .ce 1000
  2365. \fIN\fR = 20 log
  2366. \d10
  2367. \u 
  2368. @ { fIV~\drms~\u\fR } over { .775 } @ \ \ (dB)
  2369. .ce 0
  2370. .sp 1P
  2371. .LP
  2372. .sp 1
  2373. .LP
  2374.     where \fIV
  2375. \drms
  2376. \u\fR represents the r.m.s. value of the voltage
  2377. across the terminals. The value of \fIV\fR\d\fIr\fR\\d\fIm\fR\\d\fIs\fR\u\ 
  2378. =\ 0.775\ volts (\(em2.2\ dBV) 
  2379. gives \fIN\fR \ =\ 0 and corresponds to a power level of 0\ dBm into 600\ ohms.
  2380. .LP
  2381.     \fIP\fR (\fIN\fR )
  2382.     is an acoustic pressure produced by the
  2383. telephone receiver under given conditions, (this may be the pressure measured 
  2384. on an artificial ear in accordance with Recommendation\ P.51), corresponding 
  2385. to the application of voltage level\ \fIN\fR across the terminals of the 
  2386. set. 
  2387. .LP
  2388.     \fIA\fR (\fIN\fR )
  2389.      is an attenuation of electroacoustic efficiency in relation to its reference 
  2390. value determined for 
  2391. \fIN\fR \ =\ \(em20\ dB. \fIA\fR (\fIN\fR ) is determined by the relation:
  2392. \v'6p'
  2393. .sp 1P
  2394. .ce 1000
  2395. \fIA\fR (\fIN\fR ) = 20 log
  2396. \d10
  2397. \u 
  2398. @ { fIP\fR (\(em20) } over { fIP\fR (\fIN\fR ) } @ 
  2399. + \fIN\fR + 20\ \ (dB)
  2400. .ce 0
  2401. .sp 1P
  2402. .LP
  2403. .sp 1
  2404. .LP
  2405.     [\fIA\fR (\fIN\fR )\ =\ 0 when \fIN\fR \ =\ \(em20\ dB].
  2406. .PP
  2407. The values obtained for \fIA\fR (\fIN\fR ) must match those in Table\ 1/P.36 
  2408. which have been obtained from measurements carried out on several types 
  2409. of set fitted with various protective devices. 
  2410. .bp
  2411. .PP
  2412. \fINote\ 1\fR \ \(em\ It may be useful to make a few additional measurements
  2413. to ensure that, at frequencies between 200\ Hz and 4000\ Hz, the values 
  2414. observed for \fIA\fR (\fIN\fR ) are of the same order. 
  2415. .PP
  2416. \fINote\ 2\fR \ \(em\ Some sets of recent design have special features, 
  2417. such as electroacoustic sensitivity which depends on the conditions of 
  2418. d.c.\ current 
  2419. supply or on the level of the speech signals received, quite apart from the
  2420. effect of the protective devices. In that case, Administrations intending to
  2421. use such sets may have to adapt the above conditions, taking care nevertheless 
  2422. to comply with their principles. 
  2423. .RT
  2424. .LP
  2425. .rs
  2426. .sp 9P
  2427. .ad r
  2428. \fBTABLE\ 1/P.36 [T1.36], p.\fR 
  2429. .sp 1P
  2430. .RT
  2431. .ad b
  2432. .RT
  2433. .sp 2P
  2434. .LP
  2435. \fBRecommendation\ P.37\fR 
  2436. .RT
  2437. .sp 2P
  2438. .ce 1000
  2439. \fBMAGNETIC\ FIELD\ STRENGTH\ AROUND\ THE\ EARCAP\fR 
  2440. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.37''
  2441. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.37    %'
  2442. .ce 0
  2443. .ce 1000
  2444. \fBOF\ TELEPHONE\ HANDSETS\ WHICH\ PROVIDE\ FOR\ COUPLING\fR 
  2445. .ce 0
  2446. .sp 1P
  2447. .ce 1000
  2448. \fBTO\ HEARING\ AIDS\fR 
  2449. .ce 0
  2450. .sp 1P
  2451. .ce 1000
  2452. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  2453. .sp 9p
  2454. .RT
  2455. .ce 0
  2456. .sp 1P
  2457. .LP
  2458. \fB1\fR     \fBIntroduction\fR 
  2459. .sp 1P
  2460. .RT
  2461. .PP
  2462. Magnetic induction systems incorporated in telephone handsets
  2463. generate an alternating magnetic field with spatial characteristics which 
  2464. make the field detectable by 
  2465. hearing aids
  2466. equipped with 
  2467. induction
  2468. pick\(hyup coils
  2469. .
  2470. .PP
  2471. Reception of an audio\(hyfrequency signal via an induction pick\(hyup coil 
  2472. can often allow an acceptable signal\(hyto\(hynoise ratio to be achieved 
  2473. in cases 
  2474. where the acoustical reception would otherwise be degraded by reverberation 
  2475. and background noise. 
  2476. .PP
  2477. The magnetic field strength which enables induction pick\(hyup coils in 
  2478. hearing aids to function effectively must be high enough to produce an 
  2479. acceptable signal\(hyto\(hynoise ratio but not so high as to cause overloading 
  2480. of the hearing aid. 
  2481. .PP
  2482. The value of magnetic field strength recommended in this standard has been 
  2483. chosen so that these requirements are met as far as possible. 
  2484. .RT
  2485. .sp 2P
  2486. .LP
  2487. \fB2\fR     \fBScope\fR 
  2488. .sp 1P
  2489. .RT
  2490. .PP
  2491. This Recommendation applies to telephone handsets which provide a magnetic 
  2492. field for coupling to hearing aids. It specifies the level linearity and 
  2493. frequency dependence of the magnetic field strength produced by the handset 
  2494. and characteristics for a calibrated probe coil. 
  2495. .RT
  2496. .sp 2P
  2497. .LP
  2498. \fB3\fR     \fBExplanation of terms\fR 
  2499. .sp 1P
  2500. .RT
  2501. .sp 1P
  2502. .LP
  2503. 3.1
  2504.     \fILevel of magnetic field strength\fR 
  2505. .sp 9p
  2506. .RT
  2507. .PP
  2508. The maximum value of the 
  2509. magnetic field strength
  2510. is
  2511. measured in accordance with \(sc\ 4.2.
  2512. .RT
  2513. .sp 1P
  2514. .LP
  2515. 3.2
  2516.     \fIPlane of measurement\fR 
  2517. .sp 9p
  2518. .RT
  2519. .PP
  2520. A plane parallel to the earcap plane at a distance of 10\ mm.
  2521. .bp
  2522. .RT
  2523. .sp 2P
  2524. .LP
  2525. \fB4\fR     \fBMagnetic field strength measurements and recommended values\fR 
  2526. .sp 1P
  2527. .RT
  2528. .sp 1P
  2529. .LP
  2530. 4.1
  2531.     \fICalibration of acoustic receive level\fR 
  2532. .sp 9p
  2533. .RT
  2534. .PP
  2535. Using the measurement configuration shown in Figure\ 3/P.64, the
  2536. drive level of the oscillator shall be adjusted to produce a sound pressure
  2537. level of 80\ dB at 1000\ Hz. This drive level shall be used for measuring the
  2538. level and frequency characteristics of the magnetic field strength.
  2539. .RT
  2540. .sp 1P
  2541. .LP
  2542. 4.2
  2543.     \fIMagnetic field strength level\fR 
  2544. .sp 9p
  2545. .RT
  2546. .PP
  2547. Place (per \(sc 5) the centre of the 
  2548. calibrated probe coil
  2549. in  the plane of measurement and circuit orientate it for maximum coupling.
  2550. Determine the magnetic field strength at 1000\ Hz using the drive level 
  2551. as per \(sc\ 4.1. 
  2552. .PP
  2553. Recommended range of values for the magnetic field strength
  2554. is:
  2555. .RT
  2556. .sp 1P
  2557. .ce 1000
  2558. \(em17 to \(em30 dB relative to 1 A/m.
  2559. .ce 0
  2560. .sp 1P
  2561. .PP
  2562. \fINote\fR \ \(em\ Hearing aids with magnetic pick\(hyup coils primarily
  2563. intended for coupling to magnetic loops in auditoria in accordance with IEC
  2564. Publication\ 118\(hy4 are likely to have a sensitivity that corresponds 
  2565. to a field strength in the upper end of the range recommended for coupling 
  2566. to telephones. 
  2567. .sp 1P
  2568. .LP
  2569. 4.3
  2570.     \fILinearity of the magnetic field strength\fR 
  2571. .sp 9p
  2572. .RT
  2573. .PP
  2574. With the probe coil positioned as in \(sc 4.2, increase the 1000 Hz
  2575. drive level specified in \(sc\ 4.1 by 20\ dB and measure the resulting magnetic
  2576. field strength.
  2577. .PP
  2578. The field strength should increase by 20\ dB\ \(+-\ 1\ dB, or if the
  2579. telephone set has a higher linearity the linearity of the magnetic field 
  2580. shall be equally as good. 
  2581. .RT
  2582. .sp 1P
  2583. .LP
  2584. 4.4
  2585.     \fIMeasurement of frequency characteristics\fR 
  2586. .sp 9p
  2587. .RT
  2588. .PP
  2589. With the probe coil positioned as in \(sc 4.2 and the drive level as in 
  2590. \(sc\ 4.1, vary the frequency from 300\ Hz to 3400\ Hz and measure the 
  2591. resulting field strength. The magnetic field strength frequency characteristics 
  2592. shall fit within the template shown in Figure\ 1/P.37. 
  2593. .RT
  2594. .LP
  2595. .rs
  2596. .sp 21P
  2597. .ad r
  2598. \fBFIGURE\ 1/P.37, p.\fR 
  2599. .sp 1P
  2600. .RT
  2601. .ad b
  2602. .RT
  2603. .LP
  2604. .bp
  2605. .sp 2P
  2606. .LP
  2607. \fB5\fR     \fBProbe coil\fR 
  2608. .sp 1P
  2609. .RT
  2610. .sp 1P
  2611. .LP
  2612. 5.1
  2613.     \fIDimensions\fR 
  2614. .sp 9p
  2615. .RT
  2616. .PP
  2617. For measuring the magnetic field strength, a calibrated probe coil having 
  2618. the following dimensions is recommended: 
  2619. .RT
  2620. .LP
  2621.     Core:
  2622.     length (12.5\ \(+-\ 1 mm)
  2623. .LP
  2624. cross section (1 mm\ \(+-\ 0.5\ mm)\ \(mu\ (2 mm\ \(+-\ 0.5 mm)
  2625. .LP
  2626.     Winding:
  2627.     length (10 mm\ \(+-\ 1 mm)
  2628. .LP
  2629. cross section (2 mm\ \(+-\ 0.5 mm)\ \(mu\ (3 mm\ \(+-\ 0.5 mm)
  2630. .PP
  2631. The winding shall be shorter than the core.
  2632. .PP
  2633. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The magnetic field may be inhomogeneous within distances
  2634. comparable to the length of the probe coil. The introduction of a magnetic 
  2635. core material may also redirect the magnetic field contours, therefore 
  2636. the magnetic material of the core may be of importance. 
  2637. .PP
  2638. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The probe coil may be combined with frequency correcting
  2639. elements to obtain a flat frequency response in the range of 300\ Hz
  2640. to\ 3400\ Hz.
  2641. .RT
  2642. .sp 1P
  2643. .LP
  2644. 5.2
  2645.     \fICalibration of the probe coil\fR 
  2646. .sp 9p
  2647. .RT
  2648. .PP
  2649. The sensitivity as a function of frequency of the probe coil shall be measured 
  2650. with an accuracy 
  2651. of\ \(+- | .5\ dB.
  2652. .PP
  2653. A method of producing a homogeneous magnetic field of known intensity is 
  2654. given in IEC Publication\ 118\(hy1. The harmonic distortion of the magnetic 
  2655. field used for the calibration shall be less than\ 1%.
  2656. .RT
  2657. .sp 1P
  2658. .LP
  2659. 5.3
  2660.     \fIDistortion\fR 
  2661. .sp 9p
  2662. .RT
  2663. .PP
  2664. The distortion of the probe coil shall be less than 2%, when
  2665. measuring field strength up to +2\ dB relative to 1\ A/m.
  2666. \v'1P'
  2667. .RT
  2668. .ce 1000
  2669. ANNEX A
  2670. .ce 0
  2671. .ce 1000
  2672. (to Recommendation P.37)
  2673. .sp 9p
  2674. .RT
  2675. .ce 0
  2676. .ce 1000
  2677. \fBMeasurement of an acousto\(hymagnetic adapter generating a\fR 
  2678. .sp 1P
  2679. .RT
  2680. .ce 0
  2681. .ce 1000
  2682. \fBmagnetic field\fR 
  2683. .ce 0
  2684. .LP
  2685. A.1
  2686.     \fIScope\fR 
  2687. .sp 1P
  2688. .RT
  2689. .PP
  2690. This annex specifies the measuring method for an acousto\(hymagnetic adapter 
  2691. that converts the acoustic output of an associated telephone receiver to 
  2692. a magnetic field, in accordance with \(sc\(sc\ 4.1 and 4.2, that can be 
  2693. received 
  2694. by the magnetic pick\(hyup coil in a hearing aid.
  2695. .RT
  2696. .sp 1P
  2697. .LP
  2698. A.2
  2699.     \fIDefinition of the adapter plane\fR 
  2700. .sp 9p
  2701. .RT
  2702. .PP
  2703. The adapter plane is defined as the plane formed by the contacting points 
  2704. of a flat surface against the surface of the acousto\(hymagnetic adapter 
  2705. opposite the earcap connection.
  2706. .RT
  2707. .sp 1P
  2708. .LP
  2709. A.3
  2710.     \fIDefinition of the plane of measurement\fR 
  2711. .sp 9p
  2712. .RT
  2713. .PP
  2714. The plane of measurement is defined as a plane parallel to the
  2715. adapter plane at a distance of 10\ mm.
  2716. .RT
  2717. .sp 1P
  2718. .LP
  2719. A.4
  2720.     \fIMeasurement procedures\fR 
  2721. .sp 9p
  2722. .RT
  2723. .PP
  2724. Measurements are made in accordance with this Recommendation.
  2725. .PP
  2726. The output sound pressure level of the telephone receiver is measured against 
  2727. the artificial ear without the acousto\(hymagnetic adapter being mounted. 
  2728. .PP
  2729. The characteristics of the magnetic field of the acousto\(hymagnetic
  2730. adapter are measured when mounted on the actual telephone receiver.
  2731. .PP
  2732. \fINote\fR \ \(em\ In reporting results, the type of telephone set used 
  2733. should be specified. 
  2734. .bp
  2735. .RT
  2736. .sp 1P
  2737. .LP
  2738. A.5
  2739.     \fIMagnetic field requirements\fR 
  2740. .sp 9p
  2741. .RT
  2742. .PP
  2743. The magnetic field produced by the adapter when fitted to a handset should 
  2744. meet the level and frequency characteristic requirements given in \(sc\(sc\ 
  2745. 4.2 and 4.4. 
  2746. .RT
  2747. .sp 1P
  2748. .LP
  2749. A.6
  2750.     \fIPhysical properties\fR 
  2751. .sp 9p
  2752. .RT
  2753. .PP
  2754. Desirable physical properties of the acousto\(hymagnetic adapter
  2755. are:
  2756. .RT
  2757. .LP
  2758.     \(em
  2759.     easy to place on the earcap and remove again;
  2760. .LP
  2761.     \(em
  2762.     a firm contact to the earcap so that the acousto\(hymagnetic
  2763. adapter and the telephone handset can be used as an integrated unit;
  2764. .LP
  2765.     \(em
  2766.     forming a good and well\(hydefined acoustic coupling to the
  2767. earcap (see\ Note);
  2768. .LP
  2769.     \(em
  2770.     the surface of the acousto\(hymagnetic adapter defining the
  2771. adapter plane should be flat or should have a shape easily defining the 
  2772. adapter plane; 
  2773. .LP
  2774.     \(em
  2775.     the adapter plane should be approximately parallel to the
  2776. earcap plane;
  2777. .LP
  2778.     \(em
  2779.     the magnetic field produced by the adapter should be
  2780. orientated so that the magnetic coupling to the hearing aid is only to 
  2781. a small extent dependent on the position of the hearing aid. 
  2782. .PP
  2783. \fINote\fR \ \(em\ The inner diameter of an acoustic seal is recommended 
  2784. to be equal to the edge diameter of the IEC\ 318 artificial ear. 
  2785. .sp 2P
  2786. .LP
  2787.     \fBBibliography\fR 
  2788. .sp 1P
  2789. .RT
  2790. .LP
  2791. \fIMethods of measurement of electro\(hyacoustical characteristics of hearing 
  2792. aids.\fR \fIPart\ 4: Magnetic field strength in audio\(hyfrequency induction 
  2793. loops for\fR 
  2794. \fIhearing aid purposes\fR , IEC Publication\ 118\(hy4, 1981.
  2795. .LP
  2796. AHLBORG (H.): Speech levels in the Swedish telephone network.\fR 
  2797. \fITELE Engl. Ed.\fR ,\ No.\ 1, 1978.
  2798. .LP
  2799. DAHLGAARD (T.) and NIELSEN (A. | .): A statistical analysis of speech signals 
  2800. in a local exchange, and a calculation of the line impedance from the natural 
  2801. speech signals. \fITeleteknik\fR ,\ No.\ 2, 1974.
  2802. .LP
  2803. GLEISS (N.): Preferred listening levels in telephony.
  2804. \fITELE Engl. Ed.\fR ,\ No.\ 2, 1974.
  2805. .sp 2P
  2806. .LP
  2807. \fBRecommendation\ P.38\fR 
  2808. .RT
  2809. .sp 2P
  2810. .ce 1000
  2811. \fBTRANSMISSION\ CHARACTERISTICS\ OF\ OPERATOR\fR 
  2812. .EF '%    Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.38''
  2813. .OF '''Volume\ V\ \(em\ Rec.\ P.38    %'
  2814. .ce 0
  2815. .sp 1P
  2816. .ce 1000
  2817. \fBTELEPHONE\ SYSTEMS\ (OTS)\fR 
  2818. .ce 0
  2819. .sp 1P
  2820. .PP
  2821. The measurement methods adopted for measuring on operator
  2822. telephone systems\ (OTS) which comprise a headset, feeding circuit and
  2823. subscriber's line (the same principles can be applied to any system that 
  2824. uses a headset), conform to the methods described in Recommendation\ P.64 
  2825. with the 
  2826. following exceptions:
  2827. .sp 1P
  2828. .RT
  2829. .sp 2P
  2830. .LP
  2831. \fB1\fR     \fBSending sensitivities of OTS\fR 
  2832. .sp 1P
  2833. .RT
  2834. .PP
  2835. In principle, the OTS is similar to the Local Telephone
  2836. System\ (LTS) of Recommendation\ P.64 with the exception that in a headset 
  2837. the earphone and microphone may not have a fixed relationship as has a 
  2838. conventional telephone handset. Those headsets which are not adjustable 
  2839. in distance from the receiver to the microphone should be positioned per 
  2840. Annex\ A of 
  2841. Recommendations\ P.76. For those which are adjustable, a modal position 
  2842. of the input port of the mouthpiece must be specified by the manufacturer 
  2843. in 
  2844. 3\(hydimensional coordinates relative to the lip, horizontal and vertical
  2845. reference planes of the mouth as defined in Recommendation\ P.51.
  2846. .PP
  2847. This 
  2848. modal position
  2849. is defined by the manufacturer to be
  2850. representative of the position of normal usage.
  2851. .PP
  2852. \fINote\fR \ \(em\ The term \*Qcorner of the mouth\*U used by some manufacturers 
  2853. in defining the normal use position is assumed to be 21\ mm from the centre 
  2854. 9\ mm 
  2855. behind the lip plane. The sound field of the artificial mouth is not defined
  2856. behind the lip plane and therefore measurement points behind the lip plane 
  2857. are not recommended. 
  2858. .PP
  2859. The sending sensitivity is then determined as per \(sc\(sc\ 2, 4\ and\ 6 of
  2860. Recommendation\ P.64
  2861. .PP
  2862. The sending loudness rating (SLR) is computed as described in
  2863. Recommendation\ P.79.
  2864. .bp
  2865. .RT
  2866. .sp 2P
  2867. .LP
  2868. \fB2\fR     \fBReceiving sensitivities of OTS\fR 
  2869. .sp 1P
  2870. .RT
  2871. .PP
  2872. 2.1
  2873. For headsets using 
  2874. supra\(hyaural earphones
  2875. , the IEC\ 318
  2876. artificial ear is used.
  2877. .sp 9p
  2878. .RT
  2879. .PP
  2880. The receiving sensitivity is determined as per\ \(sc\(sc\ 3, 5\ and\ 7 of
  2881. Recommendation\ P.64.
  2882. .PP
  2883. The receiving loudness rating (RLR) is computed as described in
  2884. Recommendation\ P.79 using the \fIL\fR\d\fIE\fR\uvalues of Table\ 4/P.79.
  2885. .RT
  2886. .PP
  2887. 2.2
  2888. For headsets using 
  2889. insert type receivers
  2890. , the IEC\ 711 ear
  2891. simulator is used.
  2892. .PP
  2893. The receiving sensitivity is determined as per \(sc\(sc\ 3, 5 and 7 of
  2894. Recommendation\ P.64.
  2895. .PP
  2896. 2.3
  2897. The receiving sensitivity suitable for use in the calculation of
  2898. loudness requires:
  2899. .LP
  2900.     a)
  2901.     a transfer function (\fIS\fR\d\fID\fR\\d\fIE\fR\u) for the eardrum to the
  2902. ear reference point (ERP) and is given in Table\ 1/P.51, and
  2903. .LP
  2904.     b)
  2905.      the \fIL\fR\d\fIE\fR\\d\fI(\fR\\d\fII\fR\\d\fI)\fR\uvalues of Table\ 
  2906. 1/P.38 appropriate for insert type receivers. 
  2907. .PP
  2908. The sensitivity is defined as:
  2909. \v'6p'
  2910. .sp 1P
  2911. .ce 1000
  2912. \fIS
  2913. \dJE
  2914. \u\fR = \fIS
  2915. \dJd
  2916. \u\fR + \fIS
  2917. \dDE
  2918. \u\fR \(em \fIL
  2919. \dE(I)
  2920. \u\fR 
  2921. .ce 0
  2922. .sp 1P
  2923. .LP
  2924. .sp 1
  2925. where
  2926. .LP
  2927.     \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIE\fR\u    is the sensitivity from the junction to the
  2928. real\ ear.
  2929. .LP
  2930.      \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fId\fR\u is the sensitivity from the junction to 
  2931. the 711\ IEC ear simulator (eardrum). 
  2932. .LP
  2933.      \fIL\fR\d\fIE\fR\\d\fI(\fR\\d\fII\fR\\d\fI)\fR\u is the ear coupling 
  2934. loss of insert type 
  2935. receivers (Table\ 1/P.38).
  2936. .LP
  2937.     \fIS\fR\d\fID\fR\\d\fIE\fR\u    is the transfer function from the eardrum to the
  2938. ERP (Table\ 1/P.51).
  2939. .PP
  2940. The receiving loudness rating (RLR) is computed as described in
  2941. Recommendation\ P.79 using \fIS\fR\d\fIJ\fR\\d\fIE\fR\ufrom the above formula. 
  2942. (\fINote\fR \ \(em\ The 
  2943. \fIL\fR\d\fIE\fR\uvalues of Table\ 4/P.79 have been replaced by the values 
  2944. Table\ 1/P.38.) 
  2945. .PP
  2946. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Study is still continuing under Question\ 8/XII, 
  2947. to evaluate intra\(hyconcha, circum\(hyaural and non\(hycontact types of 
  2948. earpieces. 
  2949. .PP
  2950. \fINote\ 2\fR \ \(em\ Further information on the measurement of OTS can 
  2951. be found in\ \(sc\ 3.4 of the Handbook on Telephonometry. 
  2952. .RT
  2953. .ce
  2954. \fBH.T. [T1.38]\fR 
  2955. .ce
  2956. TABLE\ 1/P.38
  2957. .ce
  2958. \fBValues of L\fR\(da\fBE \fR\(da\fB(\fR\(da\fBI\fR\(da\fB) for insert 
  2959. type receivers\fR 
  2960. .ps 9
  2961. .vs 11
  2962. .nr VS 11
  2963. .nr PS 9
  2964. .TS
  2965. center box;
  2966. cw(36p) | cw(24p) .
  2967. Frequency (Hz)    \fIL\fI   (\fI\fI ) (dB)
  2968. _
  2969. .T&
  2970. cw(36p) | cw(24p) .
  2971. \ 200    23.0
  2972. .T&
  2973. cw(36p) | cw(24p) .
  2974. \ 250    19.0
  2975. .T&
  2976. cw(36p) | cw(24p) .
  2977. \ 315    18.0
  2978. .T&
  2979. cw(36p) | cw(24p) .
  2980. \ 400    17.4
  2981. .T&
  2982. cw(36p) | cw(24p) .
  2983. \ 500    12.8
  2984. .T&
  2985. cw(36p) | cw(24p) .
  2986. \ 630    \ 9.0
  2987. .T&
  2988. cw(36p) | cw(24p) .
  2989. \ 800    \ 6.8
  2990. .T&
  2991. cw(36p) | cw(24p) .
  2992. 1000    \ 3.2
  2993. .T&
  2994. cw(36p) | cw(24p) .
  2995. 1250    \ 1.5
  2996. .T&
  2997. cw(36p) | cw(24p) .
  2998. 1600    \ 1.4
  2999. .T&
  3000. cw(36p) | cw(24p) .
  3001. 2000    \ 0.4
  3002. .T&
  3003. cw(36p) | cw(24p) .
  3004. 2500    -1.5
  3005. .T&
  3006. cw(36p) | cw(24p) .
  3007. 3150    \ 3.0
  3008. .T&
  3009. cw(36p) | cw(24p) .
  3010. 4000    \ 0.0  
  3011. _
  3012. .TE
  3013. .nr PS 9
  3014. .RT
  3015. .ad r
  3016. \fBTableau 1/P.38 [T1.38], p.13\fR 
  3017. .sp 1P
  3018. .RT
  3019. .ad b
  3020. .RT
  3021. .LP
  3022. .bp
  3023. .LP
  3024. \fBMONTAGE : PAGE 80 = PAGE BLANCHE\fR 
  3025. .sp 1P
  3026. .RT
  3027. .LP
  3028. .bp
  3029.