home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1993 July / Disc.iso / ccitt / 1988 / troff / 3_5_03.tro < prev    next >
Encoding:
Text File  |  1991-12-12  |  122.8 KB  |  5,147 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .LP
  23. \fBMONTAGE:\ \fR REC.\ G.941 EN TETE DE CETTE PAGE
  24. .IP
  25. \v'13P'
  26. \fB9.5\ Digital line systems\fR 
  27. .sp 1P
  28. .RT
  29. .sp 2P
  30. .LP
  31. \fBRecommendation G.950\fR 
  32. .RT
  33. .sp 2P
  34. .sp 1P
  35. .ce 1000
  36. \fBGENERAL\ CONSIDERATIONS\ ON\ \fR \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\fR 
  37. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.950''
  38. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.950    %'
  39. .ce 0
  40. .sp 1P
  41. .ce 1000
  42. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  43. .sp 9p
  44. .RT
  45. .ce 0
  46. .sp 1P
  47. .sp 2P
  48. .LP
  49. \fB1\fR     \fBIntroduction\fR 
  50. .sp 1P
  51. .RT
  52. .PP
  53. Digital line systems are the means of providing digital line
  54. sections. Recommendations on digital line systems may recognize, for digital
  55. line sections operating at a given bit rate, specific transmission media and
  56. transmission techniques (e.g.\ coaxial cable, regenerative transmission,\ 
  57. etc.). Performance requirements of digital line systems are for the guidance 
  58. of 
  59. systems designers and users (equipment design objectives) and may be related 
  60. to hypothetical digital paths of defined constitution. 
  61. .PP
  62. All digital line systems operating on the same medium at a given bit rate 
  63. shall comply with the characteristics of the digital line section at the 
  64. same bit rate. 
  65. .RT
  66. .sp 2P
  67. .LP
  68. \fB2\fR     \fBGeneral requirements for digital line systems\fR 
  69. .sp 1P
  70. .RT
  71. .PP
  72. The following general requirements apply to all digital line
  73. systems on metallic pair cables and where applicable with appropriate
  74. interpretation, also to those on optical fibre cables.
  75. .RT
  76. .sp 2P
  77. .LP
  78. 2.1
  79.     \fIEnvironmental conditions\fR 
  80. .sp 1P
  81. .RT
  82. .sp 1P
  83. .LP
  84. 2.1.1
  85.     \fIClimatic conditions\fR 
  86. .sp 9p
  87. .RT
  88. .PP
  89. Data concerning the classification of climatic stresses that can be expected 
  90. for overground equipment is available in IEC Publication series 
  91. No.\ 721. Conditions for underground equipment and further details for
  92. overground equipment need further study.
  93. .PP
  94. \fINote\fR \ \(em\ Supplement No. 34 contains some information on climatic
  95. conditions in underground repeater housing.
  96. .RT
  97. .sp 1P
  98. .LP
  99. 2.1.2
  100.     \fIPressurization\fR 
  101. .sp 9p
  102. .RT
  103. .PP
  104. The repeaters of digital line systems may be operated in
  105. pressurized housings.
  106. .bp
  107. .RT
  108. .sp 1P
  109. .LP
  110. 2.1.3
  111.     \fIProtection against induced voltages and currents caused by\fR 
  112. \fIlightning and power lines, etc.\fR 
  113. .sp 9p
  114. .RT
  115. .PP
  116. The repeaters, line terminals and the power feeding arrangement
  117. should be protected against induced voltages and currents (caused by lightning 
  118. or other sources) in accordance with Recommendation\ K.17. 
  119. .PP
  120. The system shall be physically protected from the above induced
  121. voltages and currents so that no damage is sustained. In addition, the
  122. performance of the system shall not be adversely affected by steady state
  123. induced voltages and currents although it may be affected by surges for the
  124. duration of the surge in certain circumstances.
  125. .PP
  126. In addition the CCITT Directives [1] give guidance on these
  127. problems.
  128. .RT
  129. .sp 1P
  130. .LP
  131. 2.1.4
  132.     \fIProtection against interference from other sources\fR 
  133. .sp 9p
  134. .RT
  135. .PP
  136. The performance of Digital Line Systems should not be affected
  137. significantly by interference from sources within stations such as fluorescent 
  138. lamp, tools, ventilation plant, etc., and especially sources giving rise 
  139. to 
  140. pulse type interference. Performance degradation due to interferences from
  141. radio and broadcast transmitters should also be prevented.
  142. .PP
  143. \fINote\fR \ \(em\ The Supplement No. 27 contains some information on possible 
  144. measures to reduce effects from interference and measuring methods concerning 
  145. interference. 
  146. .RT
  147. .sp 1P
  148. .LP
  149. 2.1.5
  150.     \fIInterference to other systems\fR 
  151. .sp 9p
  152. .RT
  153. .PP
  154. Conducted and radiated emissions must not interfere with other
  155. equipment, radio and broadcast services. In particular, digital line systems
  156. must coexist in the same cable with other digital and analogue line systems.
  157. (Some restrictions might, however, be necessary for joint use of different 
  158. line systems on symmetrical pair cables.) 
  159. .RT
  160. .sp 2P
  161. .LP
  162.     \fBReference\fR 
  163. .sp 1P
  164. .RT
  165. .LP
  166. [1]
  167.      CCITT Manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  168. \fIlines against harmful effects from electric power and electrified railway\fR 
  169. \fIlines\fR , ITU, Geneva,\ 1988.
  170. .sp 2P
  171. .LP
  172. \fBRecommendation G.951\fR 
  173. .RT
  174. .sp 2P
  175. .ce 1000
  176. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\ 1544\ KBIT/S\ HIERARCHY\fR 
  177. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.951''
  178. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.951    %'
  179. .ce 0
  180. .sp 1P
  181. .ce 1000
  182. \fBON\ SYMMETRIC\ PAIR\ CABLES\fR 
  183. .ce 0
  184. .sp 1P
  185. .ce 1000
  186. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  187. .sp 9p
  188. .RT
  189. .ce 0
  190. .sp 1P
  191. .sp 2P
  192. .LP
  193. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  194. .sp 1P
  195. .RT
  196. .PP
  197. This Recommendation covers digital line systems for the
  198. transmission of signals based on the 1544\ kbit/s hierarchy on symmetric pair
  199. cables and includes systems operating at the following bit rates:
  200. .RT
  201. .LP
  202.     1544 kbit/s,
  203. .LP
  204.     3152 kbit/s,
  205. .LP
  206.     6312 kbit/s.
  207. .sp 2P
  208. .LP
  209. \fB2\fR     \fBTransmission medium\fR 
  210. .sp 1P
  211. .RT
  212. .PP
  213. The system can be operated on symmetrical pair cables of various
  214. wire diameters and cable constructions including those given in
  215. Recommendations\ G.611, G.612, and\ G.613.
  216. .bp
  217. .RT
  218. .sp 2P
  219. .LP
  220. \fB3\fR     \fBProtection against interference from external sources\fR 
  221. .sp 1P
  222. .RT
  223. .PP
  224. The digital line system can be disturbed by interference from
  225. telephone circuits carried within the same cable and by a switch when repeaters 
  226. are installed in switching centres. Examples of possible ways of reducing 
  227. the effect of this type of interference is the reduction of repeater section 
  228. length near switching centres, segregation of pairs, the use of particular 
  229. line codes,\ etc. 
  230. .RT
  231. .sp 2P
  232. .LP
  233. \fB4\fR     \fBOverall design features\fR 
  234. .sp 1P
  235. .RT
  236. .sp 1P
  237. .LP
  238. 4.1
  239.     \fIAvailability\fR 
  240. .sp 9p
  241. .RT
  242. .PP
  243. The availability objective of the system should be derived taking into 
  244. account the availability requirement for the hypothetical reference 
  245. digital section as given in draft Recommendation\ G.801.
  246. .RT
  247. .sp 1P
  248. .LP
  249. 4.2
  250.     \fIReliability\fR 
  251. .sp 9p
  252. .RT
  253. .PP
  254. MTBF values should be specified for the line system as a whole
  255. taking into account the requirements concerning availability.
  256. .RT
  257. .sp 1P
  258. .LP
  259. 4.3
  260.     \fIRepeater crosstalk\(hynoise figures\fR 
  261. .sp 9p
  262. .RT
  263. .PP
  264. Repeater crosstalk\(hynooise figures are defined in Annex A, together with 
  265. suggested measurement techniques. Crosstalk\(hynoise figures quantify the 
  266. performance of digital regenerators which are subject to crosstalk
  267. interference. They are functions of BER, line system line code, cable
  268. characteristics, environmental conditions, and repeater spacing loss \fIA\fR\d0\u(at 
  269. half the line system baud rate). 
  270. .PP
  271. At a BER = 10\uD\dlF261\uD\dlFx\fR and over a loss range
  272. \fIA\fR\d1\u\ \(=\ \fIA\fR\d0\u\ \(=\ \fIA\fR\d2\u, crosstalk\(hynoise 
  273. figures should meet the 
  274. following specifications:
  275. .RT
  276. .LP
  277.     a)
  278.     NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] \(= \fICA\fR\d0\u+ \fID\fR *
  279. .LP
  280.     b)
  281.     FEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIF\fR\u] \(= \fIE\fR *
  282. .LP
  283.     * 
  284.     It has not been possible to recommend
  285. specific values for parameters\ \fIx\fR ,
  286. \fIA\fR\d1\u, \fIA\fR\d2\u, \fIC\fR , \fID\fR and\ \fIE\fR .
  287. .sp 1P
  288. .LP
  289. 4.4
  290.     \fIError Performance\fR 
  291. .sp 9p
  292. .RT
  293. .PP
  294. The design objective for the error ratio of the individual repeater should 
  295. take into account the network performance objectives given in 
  296. Recommendation\ G.821.
  297. .RT
  298. .sp 2P
  299. .LP
  300. \fB5\fR     \fBSpecific design features\fR 
  301. .sp 1P
  302. .RT
  303. .sp 1P
  304. .LP
  305. 5.1
  306.     \fIType of\fR 
  307. \fIpower feeding\fR 
  308. .sp 9p
  309. .RT
  310. .PP
  311. Although CCITT does not recommend the use of a specific remote
  312. power\(hyfeeding system for this symmetrical line system, in practice only the
  313. constant current d.c. feeding via the phantom circuits of the two symmetrical 
  314. pairs of a system is used. 
  315. .PP
  316. This symmetrical cable system may be subject to induced voltages and currents 
  317. caused by lightning, power lines, railways, etc. 
  318. .PP
  319. Precautions must be taken to protect the staff from any possible
  320. danger arising from the normal operating voltages and remote power\(hyfeed
  321. currents as well as from the induced voltages and currents.
  322. .PP
  323. Many national Administrations have issued detailed rules and
  324. regulations for the protection of persons. It is obligatory in most cases to
  325. meet these rules and regulations. In addition the CCITT Directives\ [1] give
  326. guidance on these problems.
  327. .PP
  328. Precautions are also needed for the protection of the equipment
  329. against induced voltages and currents. The equipment should therefore be
  330. designed in such a way that it passes the tests specified in
  331. Recommendation\ K.17\ [2].
  332. .bp
  333. .RT
  334. .sp 1P
  335. .LP
  336. 5.2
  337.     \fIRepeater spacing and cable fill\fR 
  338. .sp 9p
  339. .RT
  340. .PP
  341. The specific repeater spacing cannot be recommended, but general
  342. considerations concerning system planning are contained in Annex\ B to this
  343. Recommendation.
  344. .RT
  345. .sp 2P
  346. .LP
  347. 5.3
  348.     \fIMaintenance strategy\fR 
  349. .sp 1P
  350. .RT
  351. .sp 1P
  352. .LP
  353. 5.3.1
  354.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  355. .sp 9p
  356. .RT
  357. .PP
  358. In service monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be
  359. used.
  360. .RT
  361. .sp 1P
  362. .LP
  363. 5.3.2
  364.     \fIFault conditions and consequent actions\fR 
  365. .sp 9p
  366. .RT
  367. .PP
  368. The fault conditions and consequent actions in this section should be complementary 
  369. to those recommended for digital line sections. 
  370. .RT
  371. .ce 1000
  372. ANNEX\ A
  373. .ce 0
  374. .ce 1000
  375. (to Recommendation G.951)
  376. .sp 9p
  377. .RT
  378. .ce 0
  379. .ce 1000
  380. \fBDefinition and measurement of \fR \fBrepeaters crosstalk
  381. noise figures\fR 
  382. .sp 1P
  383. .RT
  384. .ce 0
  385. .LP
  386. A.1
  387.     \fIDefinition\fR 
  388. .sp 1P
  389. .RT
  390. .sp 1P
  391. .LP
  392.     a)
  393.     NEXT\(hyNoise Figure
  394. [\fIR\fR\d\fIN\fR\u]
  395. \v'6p'
  396. .sp 9p
  397. .RT
  398. .sp 1P
  399. .ce 1000
  400. [\fIR
  401. \dN\u\fR ] = [\fII
  402. \dN\u\fR ] \(em [\fIN\fR \d0\u]
  403. .ce 0
  404. .sp 1P
  405. .ce 1000
  406. \fII
  407. \dN\u\fR = 
  408. @ pile { (if above int above 0 } @  
  409. @ left | \fIf\fR~/\fIf\fR~\d0\u right | @ 
  410. \u3/2\d
  411. @ left | fIE\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  412. $$2x2 \fIP\fR (
  413. \fIf\fR )
  414. \fIdf\fR ,
  415. .ce 0
  416. .sp 1P
  417. .LP
  418. .sp 1
  419. .LP
  420.     \fII\fR\d\fIN\fR\u    =
  421.     mean square near\(hyend crosstalk (NEXT)
  422. voltage produced by a single interfering regenerator that
  423. would appear at the decision point if the NEXT loss were 0\ dB
  424. at half the line system baud rate.
  425. .LP
  426.     \fIN\fR\d0\u    =
  427.     mean square NEXT interference voltage at
  428. decision point which procedures specified BER, and depends on
  429. parameters which affect the decision process and reflects
  430. impairments arising from intersymbol interference and offsets
  431. from the optimum position of the decision threshold levels and sampling
  432. instants at the regenerator decision point.
  433. .LP
  434.     \fIE\fR (
  435. \fIf\fR )
  436.     =
  437.     regenerator equalizer
  438. frequency transfer function.
  439. .LP
  440.     \fIP\fR (
  441. \fIf\fR )
  442.     =
  443.     power spectral density
  444. (single sided) of line system line code.
  445. .LP
  446.     \fIf\fR\d0\u    =
  447.     half line system baud rate.
  448. .LP
  449.     Quantities in square brackets are in dB, i.e.
  450. .LP
  451.     [\fIX\fR ]
  452.     =
  453.     10 log\d1\\d0\ | | fIX\fR  | .
  454. .sp 1P
  455. .LP
  456.     b)
  457.     FEXT\(hyNoise Figure
  458. [\fIR\fR\d\fIF\fR\u]
  459. \v'6p'
  460. .sp 9p
  461. .RT
  462. .sp 1P
  463. .ce 1000
  464. [\fIR
  465. \dF\u\fR ] = [\fII
  466. \dF\u\fR ] \(em [\fIN\fR \d0\u]
  467. .ce 0
  468. .sp 1P
  469. .ce 1000
  470. \fII
  471. \dF\u\fR = 
  472. @ pile { (if above int above 0 } @  
  473. @ left | \fIf\fR~/\fIf\fR~\d0\u right | @ 
  474. $$2x2
  475. @ left | fIE\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  476. $$2x2
  477. @ left | fIG\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  478. $$2x2 \fIP\fR (
  479. \fIf\fR )
  480. \fIdf\fR ,
  481. .ce 0
  482. .sp 1P
  483. .LP
  484. .sp 1
  485. .LP
  486.     \fII\fR\d\fIF\fR\u    =
  487.     mean square far\(hyend crosstalk (FEXT)
  488. voltage produced by a single interfering regenerator that
  489. would appear at the decision point if the FEXT loss were 0\ dB
  490. at half the line system baud rate.
  491. .bp
  492. .LP
  493.     \fIN\fR\d0\u    =
  494.     mean square FEXT interference voltage at
  495. decision point which produces specified BER, and depends on
  496. parameters which affect the decision process and reflects
  497. impairments arising from intersymbol interference
  498. and offsets from the optimum position of the decision
  499. threshold levels and sampling instants at the regenerator
  500. decision points.
  501. .LP
  502.     \fIE\fR (
  503. \fIf\fR ), \fIP\fR (
  504. \fIf\fR ),
  505. \fIf\fR\d0\uas in a), and
  506. .LP
  507.     \fIG\fR (
  508. \fIf\fR )
  509.     =
  510.     frequency transfer
  511. function of cable.
  512. .sp 2P
  513. .LP
  514. A.2\fR     \fIMeasurement\fR 
  515. .sp 1P
  516. .RT
  517. .PP
  518. Method a) directly relates to the definition of crosstalk\(hynoise
  519. figure and is therefore the reference measuring method. Methods\ b) and\ c)
  520. are the possible practical alternatives. Method\ c) avoids the use of a
  521. selective filter.
  522. .RT
  523. .sp 1P
  524. .LP
  525.     \fIMethod a)\fR 
  526. .sp 9p
  527. .RT
  528. .PP
  529. The NEXT\(hyNoise Figure and FEXT\(hyNoise Figure can be measured using 
  530. the configuration shown in Figure\ A\(hy1/G.951 with the Function Switch 
  531. in the\ N and F\ position, respectively. The measurement consists of equating 
  532. the r.m.s. voltages at \fIA\fR and \fIA\fR \u1\d, setting the artificial 
  533. line to the desired loss\ \fIA\fR\d0\u, and then adjusting the variable 
  534. attenuator until the desired 
  535. BER\ =\ 10\uD\dlF261\uD\dlFx\fR is achieved. The value of the attenuator, 
  536. [\fIR\fR ]\ dB, is then the NEXT\(hyNoise Figure or FEXT\(hyNoise Figure 
  537. for the desired \fIA\fR\d0\uand 
  538. BER.
  539. .RT
  540. .LP
  541. .rs
  542. .sp 28P
  543. .ad r
  544. \fBFigure A\(hy1/G.951, (MC) p.\fR 
  545. .sp 1P
  546. .RT
  547. .ad b
  548. .RT
  549. .LP
  550. .bp
  551. .sp 1P
  552. .LP
  553.     \fIMethod b)\fR 
  554. .sp 9p
  555. .RT
  556. .PP
  557. The NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] can be measured using \*Qinput 
  558. \fIS\fR /\fIN\fR ratio\*U test sets by employing the test set in a \*Qmanual 
  559. mode\*U and 
  560. performing external measurements with a selective filter (see
  561. Figure\ A\(hy2/G.951). The measurement consists of:
  562. .RT
  563. .LP
  564.     i)
  565.      Set artificial line to 0 dB loss and using selective measure test signal 
  566. power [\fIS\fR\d0\u]\ dBm. 
  567. .LP
  568.     ii)
  569.     Set artificial line to desired loss \fIA\fR\d0\u, adjust
  570. variable attenuator until desired BER\ =\ 10\uD\dlF261\uD\dlFx\fR is obtained, 
  571. switch off 
  572. test signal, and using selective filter, measure noise power
  573. [\fIP\fR ]\ dBm.
  574. .LP
  575.     iii)
  576.     Then [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] = [\fIS\fR\d0\u] \(em [\fIP\fR ] for
  577. desired \fIA\fR\d0\uand BER.
  578. .PP
  579. \fINote\fR \ \(em\ The degrading effect of clock jitter on NEXT\(hyNoise 
  580. Figure and FEXT\(hyNoise Figure should be measured by superimposing appropriate 
  581. jitter on the test signal. 
  582. .LP
  583. .rs
  584. .sp 20P
  585. .ad r
  586. \fBFigure A\(hy2/G.951, (M), p.\fR 
  587. .sp 1P
  588. .RT
  589. .ad b
  590. .RT
  591. .sp 1P
  592. .LP
  593.     \fIMethod c)\fR 
  594. .sp 9p
  595. .RT
  596. .PP
  597. The NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] can be measured using \*Qinput 
  598. \fIS\fR /\fIN\fR  | ratio\*U test sets in \*Qmanual mode\*U with the insertion 
  599. of an additional variable attenuator between the test signal and the artificial 
  600. line, as shown in Figure\ A\(hy3/G.951). 
  601. .PP
  602. The measurement procedure is as follows:
  603. .RT
  604. .LP
  605.     i)
  606.     set the artificial line to 0 dB loss and the additional
  607. variable attenuator to \fIA\fR \ dB loss;
  608. .LP
  609.     ii)
  610.      regulate the variable gain amplifier until the power level of the variable 
  611. attenuator input is equal to [Q1]\ \(em\ \fIA\fR \ dB, the power level 
  612. of the artificial line output; 
  613. .LP
  614.     iii)
  615.      set the artificial line to \fIA\fR \ dB loss and the additional variable 
  616. attenuator to 0\ dB loss; 
  617. .bp
  618. .LP
  619.     iv)
  620.     adjust the variable attenuator until the desired
  621. BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\fI
  622. \u\fIx\fR\dis reached. The attenuation value of the attenuator is
  623. [\(*a\fIN\fR ]\ dB;
  624. .LP
  625.     v)
  626.     calculate [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] = [\(*a\fIN\fR ] + \fIA\fR \(em
  627. [\fIW\fR\d\fIN\fR\u]
  628. \v'6p'
  629. .sp 1P
  630. .ce 1000
  631. where
  632. [\fIW\fR\d\fIN\fR\u] = 10 log\d1\\d0\u@ left [  pile { (if above int above 0 } \fIP\fR\d\fIR\fR\u( \fIf\fR ) \fIdf\fR~/ pile { (if above int above 0 } left | { fIf\fR } over { fIf\fR\d0\ }  right | \u3/2\d~\fIP\fR\d\fIR\fR\u( ~\fIf\fR ) \fIdf\fR right ] @ 
  633. .ce 0
  634. .sp 1P
  635. .LP
  636. .sp 1
  637.     in which  \fIP\fR\d\fIR\fR\u(
  638. \fIf\fR ) = spectral power density  (single sided) of line code.
  639. .PP
  640. In would be better to obtain \fIW\fR\d\fIN\fR\u | by measurement. Of course, 
  641. the value of \fIW\fR\d\fIN\fR\u | can also be calculated according to 
  642. \fIP\fR\d\fIR\fR\u(
  643. \fIf\fR ) of AMI or HDB\d3\uin a certain frequency range, for example, 
  644. \fIW\fR\d\fIN\fR\u\ =\ \(em3.59\ dB in the range from\ 0 to 10 | 40\ kHz. 
  645. .LP
  646. .rs
  647. .sp 21P
  648. .ad r
  649. \fBFigure A\(hy3/G.951, (N), p.\fR 
  650. .sp 1P
  651. .RT
  652. .ad b
  653. .RT
  654. .ce 1000
  655. ANNEX\ B
  656. .ce 0
  657. .ce 1000
  658. (to Recommendation G.951)
  659. .sp 9p
  660. .RT
  661. .ce 0
  662. .ce 1000
  663. \fBGuidance notes for the satisfactory achievement of the\fR 
  664. .sp 1P
  665. .RT
  666. .ce 0
  667. .ce 1000
  668. \fBerror performance objectives\fR 
  669. .ce 0
  670. .PP
  671. B.1
  672. To comply with the Network Performance Objectives
  673. (NPO) it is necessary to take into account many interrelated factors.
  674. Figure\ B\(hy1/G.951 illustrates diagrammatically the interrelationship 
  675. between all the factors that impact on this matter. The basis upon which 
  676. digital line 
  677. system installation planning guidelines are formulated is dependent on the
  678. circumstances of each Administration. For example, some Administrations may
  679. have cables with favourable characteristics, whilst at the same time the
  680. network may experience serious levels of unquantifiable interference (network 
  681. effects). An Administration must, therefore, make a judgement as to the 
  682. significance of each effect in their network and formulate cable utilization
  683. guidelines which satisfy the digital line section error performance
  684. requirements.
  685. .bp
  686. .sp 1P
  687. .RT
  688. .LP
  689. .rs
  690. .sp 27P
  691. .ad r
  692. \fBFigure B\(hy1/G.951, (M), p.\fR 
  693. .sp 1P
  694. .RT
  695. .ad b
  696. .RT
  697. .PP
  698. The following notes highlight a number of important considerations concerning 
  699. the formulation of system installation planning guidelines. 
  700. .PP
  701. \fINote\ 1\fR \ \(em\ In the process of establishing cable utilization 
  702. guidelines the crosstalk noise figure is the only parameter describing 
  703. the intrinsic 
  704. quality of the regenerator under crosstalk interference conditions. This
  705. parameter, which is based on the \fIaverage\fR power spectral density of 
  706. the total crosstalk interference, provides a useful approximation to the 
  707. system's 
  708. immunity to crosstalk from plesiochronous data streams, and is the correct
  709. measure for synchronous data streams provided the phases of the disturbing
  710. systems are randomized. It is also based on an assumption of random data 
  711. on the disturbing systems and therefore cannot be applied to the case of 
  712. repetitive 
  713. data patterns. However the use of scramblers effectively makes almost all 
  714. data patterns appear to be random\ [3]. 
  715. .PP
  716. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In an operational environment, regenerators may be 
  717. subject to other sources of interference which are difficult to quantify 
  718. and which may induce errors. In some instances specific interference mechanisms 
  719. have been 
  720. quantified and appropriate limits and testing procedures are reflected in
  721. national specifications. These aspects are currently under study within 
  722. CCITT and as operational experience is gained it might be possible to introduce 
  723. further tests that accomodate these other interference mechanisms.
  724. .PP
  725. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Maximum cable utilization should be based on complying 
  726. with the network performance objective. To satisfy this objective Administrations 
  727. may adopt one of the following approaches:
  728. .RT
  729. .LP
  730.     i)
  731.      In circumstances where Administrations are able to judge the significance 
  732. of the \*Qnetwork effects\*U cable fill calculations 
  733. should be based on an objective determined by discounting
  734. \*Qnetwork effects\*U from the network performance objective.
  735. .LP
  736.     ii)
  737.     In circumstances where Administrations are not able to
  738. judge the significance of the network effects, cable fill
  739. calculations should be based on the equipment design
  740. objective.
  741. .bp
  742. .PP
  743. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The use of a reduced line symbol rate code provides 
  744. a more favourable crosstalk environment, and this feature will impact on 
  745. cable 
  746. fill calculations.
  747. .PP
  748. \fINote\ 5\fR \ \(em\ When changing from a plesiochronous to a synchronous
  749. network operation, some cable crosstalk couplings and relative phasings 
  750. of the system clocks lead to increases in system margins whilst others 
  751. lead to reduced system margins by up to a maximum of 3\ dB for practical 
  752. systems. It is believed that there are more cases with increased margin 
  753. than reduced margin and that 
  754. there is therefore no need to introduce any extra margin when changing
  755. from plesiochronous to synchronous operations\ [3].
  756. .RT
  757. .LP
  758. Scramblers may be used to ensure that the interference from several
  759. identical repetitive sequences does not exceed the levels occurring with 
  760. random data. 
  761. .sp 2P
  762. .LP
  763.     \fBReferences\fR 
  764. .sp 1P
  765. .RT
  766. .LP
  767. [1]
  768.      CCITT Manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  769. \fIlines against harmful effects from electric power and electrified railway\fR 
  770. \fIlines\fR , ITU, Geneva,\ 1988.
  771. .LP
  772. [2]
  773.      CCITT Recommendation \fITests on power\(hyfed repeaters using solid state\fR 
  774. \fIdevices in order to check the arrangements for protection from\fR 
  775. \fIexternal interference\fR , Vol.\ IX, Rec.\ K.17.
  776. .LP
  777. [3]
  778.     SMITH, B. | . and POTTER, P. | . [June 1986]\ \(em\ Design Criteria for
  779. Crosstalk Interference between Digital Signals in Multipair Cable,
  780. \fIIEEE\ Trans. Commun.\fR , Vol.\ COM\(hy34, No.\ 6.
  781. .sp 2P
  782. .LP
  783. \fBRecommendation\ G.952\fR 
  784. .RT
  785. .sp 2P
  786. .ce 1000
  787. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\ 2048\ kbit/s\fR 
  788. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.952''
  789. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.952    %'
  790. .ce 0
  791. .sp 1P
  792. .ce 1000
  793. \fB
  794. HIERARCHY\ ON\ SYMMETRIC\ PAIR\ CABLES\fR 
  795. .ce 0
  796. .sp 1P
  797. .ce 1000
  798. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  799. .sp 9p
  800. .RT
  801. .ce 0
  802. .sp 1P
  803. .LP
  804. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  805. .sp 1P
  806. .RT
  807. .PP
  808. This Recommendation covers digital line systems for the
  809. transmission of signals based on the 2048\ kbit/s hierarchy on symmetric pair
  810. cables and includes systems operating at the following bit rates:
  811. .RT
  812. .LP
  813.     \ 2 | 48\ kbit/s
  814. .LP
  815.     \ 8 | 48\ kbit/s
  816. .LP
  817.     34 | 68\ kbit/s
  818. .PP
  819. The requirement for overall performance and interfaces of the
  820. corresponding digital line sections are given in Recommendation\ G.921.
  821. .sp 2P
  822. .LP
  823. \fB2\fR     \fBTransmission medium\fR 
  824. .sp 1P
  825. .RT
  826. .PP
  827. The system can be operated on symmetrical pair cables of various
  828. wire diameters and cable constructions including those given in
  829. Recommendations\ G.611, 612 and\ 613.
  830. .PP
  831. \fINote\fR \ \(em\ 34 | 68 kbit/s systems should be operated on high performance 
  832. cables and may require one cable for each direction of transmission. 
  833. .RT
  834. .sp 2P
  835. .LP
  836. \fB3\fR     \fBProtection against interference from external sources\fR 
  837. .sp 1P
  838. .RT
  839. .PP
  840. The digital line system can be disturbed by interference from
  841. telephone circuits carried within the same cable and by a switch when repeaters 
  842. are installed in switching centres. Examples of possible ways of reducing 
  843. the effect of this type of interference are the reduction of repeater section 
  844. length near switching centres, segregation of pairs, the use of particular 
  845. line codes, etc. 
  846. .RT
  847. .sp 2P
  848. .LP
  849. \fB4\fR     \fBOverall design features\fR 
  850. .sp 1P
  851. .RT
  852. .sp 1P
  853. .LP
  854. 4.1
  855.     \fIAvailability\fR 
  856. .sp 9p
  857. .RT
  858. .PP
  859. The availability objective of the system should be derived taking into 
  860. account the availability requirement for the hypothetical reference 
  861. digital section as given in draft\ Recommendation\ G.801.
  862. .bp
  863. .RT
  864. .sp 1P
  865. .LP
  866. 4.2
  867.     \fIReliability\fR 
  868. .sp 9p
  869. .RT
  870. .PP
  871. MTBF values should be specified for the line system as a whole
  872. taking into account the requirements concerning availability.
  873. .RT
  874. .sp 1P
  875. .LP
  876. 4.3
  877.     \fIRepeater crosstalk\(hynoise\fR \fIfigures\fR 
  878. .sp 9p
  879. .RT
  880. .PP
  881. Repeater crosstalk\(hynoise figures are defined in Annex\ A, together with 
  882. suggested measurement techniques. Crosstalk\(hynoise figures quantify the 
  883. performance of digital regenerators which are subject to crosstalk
  884. interference. They are functions of BER, line system line code, cable
  885. characteristics, environmental conditions, and repeater spacing loss \fIA\fR\d0\u(at 
  886. half the line system baud rate). 
  887. .PP
  888. At a BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\fI
  889. \u\fIx\fR\dand over a loss range
  890. \fIA\fR\d1\u\ \(=\ \fIA\fR\d0\u\ \(=\ \fIA\fR\d2\u,
  891. crosstalk\(hynoise figures should meet the following
  892. specifications:
  893. .RT
  894. .LP
  895.     a)
  896.     NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u]\ \(=\ \fICA\fR\d0\u\ +\ \fID\fR  | 
  897. .LP
  898.     b)
  899.     FEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIF\fR\u]\ \(=\ \fIE\fR  | .
  900. .LP
  901.     * 
  902.     It has not been possible to recommend specific values for
  903. parameters\ \fIx\fR , \fIA\fR\d1\u, \fIA\fR\d2\u, \fIC\fR , \fID\fR , and\ 
  904. \fIE\fR . 
  905. .PP
  906. Examples of the values used by some Administrations for 2\ Mbit/s systems 
  907. are given below: 
  908. .ce
  909. \fBH.T. [T1.952]\fR 
  910. .ps 9
  911. .vs 11
  912. .nr VS 11
  913. .nr PS 9
  914. .TS
  915. center box;
  916. cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) .
  917. Example    \fIx\fR    \fIA\fR 1    \fIA\fR 2    \fIC\fR    \fID\fR    \fIE\fR    Test method
  918. _
  919. .T&
  920. cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) .
  921. i    6    \ 5    40    1.1    14.7    17.5    a
  922. .T&
  923. cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) .
  924. ii    7    10    40    1.0    19 |      \(em    b
  925. .T&
  926. cw(36p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(36p) .
  927. iii    7    \ 7    38    1.0    18 |      \(em    b
  928. .TE
  929. .LP
  930. \fINote\ 1\fR
  931. \ \(em\ In example ii, a filter with a centre frequency of 1020\ kHz and a
  932. bandwidth of 3.1\ kHz is employed.
  933. .LP
  934. \fINote\ 2\fR
  935. \ \(em\ The values do not include any allowance for the effects of
  936. jitter.
  937. .nr PS 9
  938. .RT
  939. .ad r
  940. \fBTableau [T1.952], p.\fR 
  941. .sp 1P
  942. .RT
  943. .ad b
  944. .RT
  945. .sp 1P
  946. .LP
  947. 4.4
  948.     \fIError performance\fR 
  949. .sp 9p
  950. .RT
  951. .PP
  952. The design objective for the error ratio of the individual repeater should 
  953. take into account the network performance objectives given in 
  954. Recommendation\ G.821.
  955. .RT
  956. .sp 2P
  957. .LP
  958. \fB5\fR     \fBSpecific design features\fR 
  959. .sp 1P
  960. .RT
  961. .sp 1P
  962. .LP
  963. 5.1
  964.     \fIType of power feeding\fR 
  965. .sp 9p
  966. .RT
  967. .PP
  968. Although CCITT does not recommend the use of a specific remote
  969. power\(hyfeeding system for this symmetrical line system, in practice only the
  970. constant current d.c. feeding via the phantom circuits of the two symmetrical 
  971. pairs of a system is used. 
  972. .PP
  973. This symmetrical cable system may be subject to induced voltages and currents 
  974. caused by lightning, power lines, railways,\ etc. 
  975. .PP
  976. Precautions must be taken to protect the staff from any possible
  977. danger arising from the normal operating voltages and remote power\(hyfeed
  978. currents as well as from the induced voltages and currents.
  979. .PP
  980. Many national Administrations have issued detailed rules and
  981. regulations for the protection of persons. It is obligatory in most cases to
  982. meet these rules and regulations. In addition the CCITT Directives\ [1] give
  983. guidance on these problems.
  984. .PP
  985. Precautions are also needed for the protection of the equipment
  986. against induced voltages and currents. The equipment should therefore be
  987. designed in such a way that it passes the tests specified in
  988. Recommendation\ K.17\ [2].
  989. .RT
  990. .sp 1P
  991. .LP
  992. 5.2
  993.     \fIRepeater spacing and cable fill\fR 
  994. .sp 9p
  995. .RT
  996. .PP
  997. A specific repeater spacing cannot be recommended, but general
  998. considerations concerning system planning are contained in Annex\ B to this
  999. Recommendation.
  1000. .bp
  1001. .RT
  1002. .sp 2P
  1003. .LP
  1004. 5.3
  1005.     \fIMaintenance strategy\fR 
  1006. .sp 1P
  1007. .RT
  1008. .sp 1P
  1009. .LP
  1010. 5.3.1
  1011.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  1012. .sp 9p
  1013. .RT
  1014. .PP
  1015. In\(hyservice monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be
  1016. used.
  1017. .RT
  1018. .sp 1P
  1019. .LP
  1020. 5.3.2
  1021.     \fIFault conditions\fR \fIand consequent actions\fR 
  1022. .sp 9p
  1023. .RT
  1024. .PP
  1025. The following fault conditions should be detected in addition to
  1026. those specified in Recommendation\ G.921 for the relevant digital sections, 
  1027. and the associated consequent actions should be taken: 
  1028. .RT
  1029. .LP
  1030.     a)
  1031.     failure of remote power feeding \(em
  1032. .LP
  1033.     a prompt maintenance alarm should be generated, if
  1034. practicable.
  1035. .LP
  1036.     b)
  1037.     low error ratio threshold exceeded \(em
  1038. .LP
  1039.     this threshold is 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u5\d for systems at\ 2048 and
  1040. 8448\ kbit/s
  1041. .LP
  1042.     thi\ threshol
  1043. and 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u6\d for systems at
  1044. higher bit rates;
  1045. .LP
  1046. a deferred maintenance alarm should be generated to signify that performance 
  1047. is deteriorating. 
  1048. .ce 1000
  1049. ANNEX\ A
  1050. .ce 0
  1051. .ce 1000
  1052. (to Recommendation G.952)
  1053. .sp 9p
  1054. .RT
  1055. .ce 0
  1056. .ce 1000
  1057. \fBDefinition and measurement of\fR 
  1058. \fBrepeaters crosstalk\(hynoise\fR 
  1059. \fBfigures\fR 
  1060. .sp 1P
  1061. .RT
  1062. .ce 0
  1063. .LP
  1064. A.1
  1065.     \fIDefinition\fR \v'3p'
  1066. .sp 1P
  1067. .RT
  1068. .LP
  1069.     a)
  1070.     NEXT\(hyNoise Figure
  1071. [\fIR\fR\d\fIN\fR\u]
  1072. \v'6p'
  1073. .sp 1P
  1074. .ce 1000
  1075. [\fIR
  1076. \dN\u\fR ] = [\fII
  1077. \dN\u\fR ] \(em [\fIN\fR \d0\u]
  1078. .ce 0
  1079. .sp 1P
  1080. .ce 1000
  1081. \fII
  1082. \dN\u\fR = 
  1083. @ pile { (if above int above 0 } @  
  1084. @ left | \fIf\fR~/\fIf\fR~\d0\u right | @ 
  1085. \u3/2\d
  1086. @ left | fIE\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  1087. \u2\d \fIP\fR (
  1088. \fIf\fR )
  1089. \fIdf\fR 
  1090. .ce 0
  1091. .sp 1P
  1092. .LP
  1093. .sp 1
  1094. .LP
  1095.     \fII\fR\d\fIN\fR\u    =
  1096.     mean square near\(hyend crosstalk (NEXT)
  1097. voltage produced by a single interfering regenerator that would
  1098. appear at the decision point if the NEXT loss were 0\ dB
  1099. at half the line system baud rate.
  1100. .LP
  1101.     \fIN\fR\d0\u    =
  1102.     mean square NEXT interference voltage
  1103. at decision point which produces specified BER, and depends
  1104. on parameters which affect the decision process and
  1105. reflects impairments arising from intersymbol
  1106. interference and offsets from the optimum position of
  1107. the decision threshold levels and sampling instants at
  1108. the regenerator decision point.
  1109. .LP
  1110.     \fIE\fR (
  1111. \fIf\fR )
  1112.     =
  1113.     regenerator equalizer
  1114. frequency transfer function.
  1115. .LP
  1116.     \fIP\fR (
  1117. \fIf\fR )
  1118.     =
  1119.     power spectral density
  1120. (single sided) of line system line code.
  1121. .LP
  1122.     \fIf\fR\d0\u    =
  1123.     half line system baud rate.
  1124. .LP
  1125.     and quantities in square brackets are in dB, i.e.
  1126. .LP
  1127.     [\fIX\fR ]
  1128.     =
  1129.     10 log\d1\\d0\ | | fIX\fR  | .
  1130. \v'3p'
  1131. .LP
  1132.     b)
  1133.     FEXT\(hyNoise Figure
  1134. [\fIR\fR\d\fIF\fR\u]
  1135. \v'6p'
  1136. .sp 1P
  1137. .ce 1000
  1138. [\fIR
  1139. \dF\u\fR ] = [\fII
  1140. \dF\u\fR ] \(em [\fIN\fR \d0\u]
  1141. .ce 0
  1142. .sp 1P
  1143. .ce 1000
  1144. \fII
  1145. \dF\u\fR = 
  1146. @ pile { (if above int above 0 } @  
  1147. @ left | \fIf\fR~/\fIf\fR~\d0\u right | @ 
  1148. $$2x2
  1149. @ left | fIE\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  1150. $$2x2
  1151. @ left | fIG\fR ( \fIf\fR ) right | @ 
  1152. $$2x2 \fIP\fR (
  1153. \fIf\fR )
  1154. \fIdf\fR 
  1155. .ce 0
  1156. .sp 1P
  1157. .LP
  1158. .sp 1
  1159. .LP
  1160.     \fII\fR\d\fIF\fR\u    =
  1161.      mean square far\(hyend crosstalk (FEXT) voltage produced by a single 
  1162. interfering regenerator that would 
  1163. appear at the decision point if the FEXT loss were 0\ dB
  1164. at half the line system baud rate.
  1165. .bp
  1166. .LP
  1167.     \fIN\fR\d0\u    =
  1168.      mean square FEXT interference voltage at decision point which produces 
  1169. specified BER, and 
  1170. depends on parameters which affect the decision process and
  1171. reflects impairments arising from intersymbol
  1172. interference and offsets from the optimum position of
  1173. the decision threshold levels and sampling instants at
  1174. the regenerator decision points.
  1175. .LP
  1176.     \fIE\fR (
  1177. \fIf\fR ), \fIP\fR (
  1178. \fIf\fR ),
  1179. \fIf\fR\d0\uas in a), and
  1180. .LP
  1181.     \fIG\fR (
  1182. \fIf\fR )
  1183.     =
  1184.     frequency transfer
  1185. function of cable.
  1186. .sp 2P
  1187. .LP
  1188. A.2
  1189.     \fIMeasurement\fR 
  1190. .sp 1P
  1191. .RT
  1192. .PP
  1193. Method a) directly relates to the definition of crosstalk\(hynoise
  1194. figure and is therefore the reference measuring method. Methods\ b) and\ 
  1195. c) are the possible practical alternatives. Method\ c) avoids the use of 
  1196. a selective 
  1197. filter.
  1198. .RT
  1199. .sp 1P
  1200. .LP
  1201.     \fIMethod a)\fR 
  1202. .sp 9p
  1203. .RT
  1204. .PP
  1205. The NEXT\(hyNoise Figure and FEXT\(hyNoise Figure can be measured using 
  1206. the configuration shown in Figure\ A\(hy1/G.952, with the Function Switch 
  1207. in the 
  1208. N\ and\ F position, respectively. The measurement consists of equating 
  1209. the r.m.s. voltages at\ \fIA\fR and\ \fIA\fR\d1\u, setting the artificial 
  1210. line to the desired 
  1211. loss\ \fIA\fR\d0\u, and then adjusting the variable attenuator until the
  1212. desired BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\fI
  1213. \u\fIx\fR\dis achieved. The value of the attenuator,
  1214. [\fIR\fR ]dB, is then the NEXT\(hyNoise Figure or FEXT\(hyNoise Figure for the
  1215. desired\ \fIA\fR\d0\uand BER.
  1216. .RT
  1217. .LP
  1218. .rs
  1219. .sp 28P
  1220. .ad r
  1221. \fBFigure A\(hy1/G.952, (MC), p.\fR 
  1222. .sp 1P
  1223. .RT
  1224. .ad b
  1225. .RT
  1226. .LP
  1227. .bp
  1228. .sp 1P
  1229. .LP
  1230.     \fIMethod b)\fR 
  1231. .sp 9p
  1232. .RT
  1233. .PP
  1234. The NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] can be measured using \*Qinput 
  1235. S/N ratio\*U test sets by employing the test set in a \*Qmanual mode\*U 
  1236. and performing external measurements with a selective filter, see
  1237. Figure\ A\(hy2/G.952. The measurement consists of:
  1238. .RT
  1239. .LP
  1240.     i)
  1241.     set artificial line to 0\ dB and using selective measure test
  1242. signal power [\fIS\fR\d0\u]\ dBm.
  1243. .LP
  1244.     ii)
  1245.     Set artificial line to desired loss\ \fIA\fR\d0\u, adjust
  1246. variable
  1247. attenuator until desired BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\fI
  1248. \u\fIx\fR\dis obtained, switch
  1249. off test signal, and using selective filter, measure noise power
  1250. [\fIP\fR ]\ dBm.
  1251. .LP
  1252.     iii)
  1253.     Then [\fIR\fR\d\fIN\fR\u]\ =\ [\fIS\fR\d0\u]\ \(em\ [\fIP\fR ]
  1254. for desired \fIA\fR\d0\uand BER.
  1255. .PP
  1256. \fINote\fR \ \(em\ The degrading effect of clock jitter on NEXT\(hyNoise 
  1257. Figure and FEXT\(hyNoise Figure should be measured by superimposing appropriate 
  1258. jitter on the test signal. 
  1259. .LP
  1260. .rs
  1261. .sp 20P
  1262. .ad r
  1263. \fBFigure A\(hy2/G.952, (MC), p.\fR 
  1264. .sp 1P
  1265. .RT
  1266. .ad b
  1267. .RT
  1268. .sp 1P
  1269. .LP
  1270.     \fIMethod c)\fR 
  1271. .sp 9p
  1272. .RT
  1273. .PP
  1274. The NEXT\(hyNoise Figure [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] can be measured using \*Qinput 
  1275. S/N ratio\*U test sets in \*Qmanual mode\*U with the insertion of an additional 
  1276. variable attenuator between the test signal and the artificial line, as 
  1277. shown in Figure\ A\(hy3/G.952. 
  1278. .PP
  1279. The measurement procedure is as follows:
  1280. .RT
  1281. .LP
  1282.     i)
  1283.     set the artificial line to 0 dB loss and the additional
  1284. variable attenuator to \fIA\fR \ dB loss;
  1285. .LP
  1286.     ii)
  1287.      regulate the variable gain amplifier until the power level of the variable 
  1288. attenuator input is equal to [\fIQ\fR 1]\ \(em\ \fIA\fR \ dB, the power 
  1289. level of the artificial line output; 
  1290. .LP
  1291.     iii)
  1292.      set the artificial line to \fIA\fR \ dB loss and the additional variable 
  1293. attenuator to 0\ dB loss; 
  1294. .LP
  1295.     iv)
  1296.     adjust the variable attenuator until the desired
  1297. BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\fI
  1298. \u\fIx\fR\dis reached. The attenuation value of the attenuator is
  1299. [\(*a\fIN\fR ]\ dB;
  1300. .bp
  1301. .LP
  1302.     v)
  1303.     calculate [\fIR\fR\d\fIN\fR\u] = [\(*a\fIN\fR ] + \fIA\fR \(em
  1304. [\fIW\fR\d\fIN\fR\u]
  1305. \v'6p'
  1306. .sp 1P
  1307. .ce 1000
  1308. where
  1309. [\fIW\fR\d\fIN\fR\u] = 10 log\d1\\d0\u@ left [  pile { (if above int above 0 } \fIP\fR\d\fIR\fR\u( \fIf\fR ) \fIdf\fR~/ pile { (if above int above 0 } left | { fIf\fR } over { fIf\fR\d0\ }  right | \u3\d\u/\d\u2\d~\fIP\fR\d\fIR\fR\u( ~\fIf\fR ) \fIdf\fR right ] @ 
  1310. .ce 0
  1311. .sp 1P
  1312. .LP
  1313. .sp 1
  1314.     in which \fIP\fR\d\fIR\fR\u(
  1315. \fIf\fR ) = spectral power density   (single sided) of line code.
  1316. .PP
  1317. In would be better to obtain \fIW\fR\d\fIN\fR\u | by measurement. Of course, 
  1318. the value of \fIW\fR\d\fIN\fR\u | can also be calculated according to 
  1319. \fIP\fR\d\fIR\fR\u(
  1320. \fIf\fR ) of AMI or HDB\d3\uin a certain frequency range, for example, 
  1321. \fIW\fR\d\fIN\fR\u\ =\ \(em3.59\ dB in the range from\ 0 to 10 | 40\ kHz. 
  1322. .LP
  1323. .rs
  1324. .sp 23P
  1325. .ad r
  1326. \fBFigure A\(hy3/G.952, (N), p.\fR 
  1327. .sp 1P
  1328. .RT
  1329. .ad b
  1330. .RT
  1331. .ce 1000
  1332. ANNEX\ B
  1333. .ce 0
  1334. .ce 1000
  1335. (to Recommendation G.952)
  1336. .sp 9p
  1337. .RT
  1338. .ce 0
  1339. .ce 1000
  1340. \fBGuidance notes for the satisfactory achievement of the\fR 
  1341. .sp 1P
  1342. .RT
  1343. .ce 0
  1344. .ce 1000
  1345. \fBerror performance\fR \fBobjectives\fR 
  1346. .ce 0
  1347. .PP
  1348. B.1
  1349. To comply with the 
  1350. Network Performance Objectives
  1351. (NPO) it
  1352. is necessary to take into account many interrelated factors. Figure\ B\(hy1/G.952 
  1353. illustrates diagrammatically the interrelationship between all the factors 
  1354. that impact on this matter. The basis upon which digital line system installation 
  1355. planning guidelines are formulated is dependent on the circumstances of each
  1356. Administration. For example, some Administrations may have cables with
  1357. favourable characteristics, whilst at the same time the network may experience 
  1358. serious levels of unquantifiable interference (network effects). An 
  1359. Administration must, therefore, make a judgement as to the significance of
  1360. each effect in their network and formulate cable utilization guidelines 
  1361. which satisfy the digital line section error performance requirements. 
  1362. .bp
  1363. .sp 1P
  1364. .RT
  1365. .LP
  1366. .rs
  1367. .sp 27P
  1368. .ad r
  1369. \fBFigure B\(hy1/G.952, (M), p.\fR 
  1370. .sp 1P
  1371. .RT
  1372. .ad b
  1373. .RT
  1374. .PP
  1375. The following notes highlight a number of important considerations concerning 
  1376. the formulation of system installation planning guidelines. 
  1377. .PP
  1378. \fINote\ 1\fR \ \(em\ In the process of establishing cable utilization 
  1379. guidelines the crosstalk\(hynoise figure is the only parameter describing 
  1380. the intrinsic 
  1381. quality of the regenerator under crosstalk interference conditions.
  1382. This parameter, which is based on the \fIaverage\fR power spectral density
  1383. of the total crosstalk interference, provides a useful approximation to the
  1384. system's immunity to crosstalk from plesiochronous data streams, and is the
  1385. correct measure for synchronous data streams provided the phases of the
  1386. disturbing systems are randomized. It is also based on an assumption of 
  1387. random data on the disturbing systems and therefore cannot be applied to 
  1388. the case of repetitive data patterns. However the use of scramblers effectively 
  1389. makes 
  1390. almost all data patterns appear to be random\ [3].
  1391. .PP
  1392. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In an operational environment, regenerators may be 
  1393. subject to other sources of interference which are difficult to quantify 
  1394. and which may induce errors. In some instances specific interference mechanisms 
  1395. have been 
  1396. quantified and appropriate limits and testing procedures are reflected in
  1397. national specifications. These aspects are currently under study within 
  1398. CCITT and as operational experience is gained it might be possible to introduce 
  1399. further tests that accommodate these other interference mechanisms.
  1400. .PP
  1401. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Maximum cable utilization should be based on complying 
  1402. with the network performance objective. To satisfy this objective Administrations 
  1403. may adopt one of the following approaches:
  1404. .RT
  1405. .LP
  1406.     i)
  1407.     In circumstances where Administrations are able to judge the
  1408. significance of the \*Qnetwork effects\*U cable fill calculations
  1409. should be based on an objective determined by discounting
  1410. \*Qnetwork effects\*U from the network performance objective.
  1411. .LP
  1412.     ii)
  1413.     In circumstances where Administrations are not able to
  1414. judge the significance of the network effects, cable fill
  1415. calculations should be based on the equipment design
  1416. objective.
  1417. .bp
  1418. .PP
  1419. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The use of a reduced line symbol rate code provides 
  1420. a more favourable crosstalk environment, and this feature will impact on 
  1421. cable 
  1422. fill calculations.
  1423. .PP
  1424. \fINote\ 5\fR \ \(em\ When changing from a plesiochronous to a synchronous
  1425. network operation, some cable crosstalk couplings and relative phasings 
  1426. of the system clocks lead to increases in system margins whilst others 
  1427. lead to reduced system margins by up to a maximum of 3\ dB for practical 
  1428. systems. It is believed that there are more cases with increased margin 
  1429. than reduced margin and that 
  1430. there is therefore no need to introduce any extra margin when changing
  1431. from plesiochronous to synchronous operations\ [3].
  1432. .PP
  1433. Scramblers may be used to ensure that the interference from several
  1434. identical repetitive sequences does not exceed the levels occurring with 
  1435. random data. 
  1436. .RT
  1437. .sp 2P
  1438. .LP
  1439.     \fBReferences\fR 
  1440. .sp 1P
  1441. .RT
  1442. .LP
  1443. [1]
  1444.      CCITT Manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  1445. \fIlines against harmful effects from electric power and electrified railway\fR 
  1446. \fIlines\fR , ITU, Geneva,\ 1988.
  1447. .LP
  1448. [2]
  1449.      CCITT Recommendation \fITests on power\(hyfed repeaters using solid state\fR 
  1450. \fIdevices in order to check the arrangements for protection from\fR 
  1451. \fIexternal interference\fR , Vol.\ IX, Rec.\ K.17.
  1452. .LP
  1453. [3]
  1454.     SMITH, B. | . and POTTER, P. | . [June 1986]\ \(em\ Design Criteria for
  1455. Crosstalk Interference between Digital Signals in Multipair Cable,
  1456. \fIIEEE\ Trans. Commun.\fR , Vol.\ COM\(hy34, No.\ 6.
  1457. .sp 2P
  1458. .LP
  1459. \fBRecommendation\ G.953\fR 
  1460. .RT
  1461. .sp 2P
  1462. .ce 1000
  1463. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\fR 
  1464. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.953''
  1465. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.953    %'
  1466. .ce 0
  1467. .sp 1P
  1468. .ce 1000
  1469. \fB1544\ kbit/s\ HIERARCHY\ ON\ COAXIAL\ PAIR\ CABLES\fR 
  1470. .ce 0
  1471. .sp 1P
  1472. .ce 1000
  1473. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1983; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  1474. .sp 9p
  1475. .RT
  1476. .ce 0
  1477. .sp 1P
  1478. .LP
  1479. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  1480. .sp 1P
  1481. .RT
  1482. .PP
  1483. This Recommendation covers digital line systems for the
  1484. transmission of signals based on the 1544\ kbit/s hierarchy on coaxial pair
  1485. cables and includes systems conveying the following bit rates:
  1486. .RT
  1487. .LP
  1488.     44 | 36\ kbit/s
  1489. .LP
  1490.     97 | 28\ kbit/s
  1491. .sp 2P
  1492. .LP
  1493. \fB2\fR     \fBTransmission media\fR 
  1494. .sp 1P
  1495. .RT
  1496. .PP
  1497. The systems can be operated on coaxial pairs, as defined in the
  1498. Series\ G.620 Recommendations, in accordance with Table\ 1/G.953.
  1499. .RT
  1500. .ce
  1501. \fBH.T. [T1.953]\fR 
  1502. .ce
  1503. TABLE\ 1/G.953
  1504. .ce
  1505. \fBTransmission media\fR 
  1506. .ps 9
  1507. .vs 11
  1508. .nr VS 11
  1509. .nr PS 9
  1510. .TS
  1511. center box;
  1512. cw(60p) | cw(60p) .
  1513. System (kbit/s)    Cable Recommendation
  1514. _
  1515. .T&
  1516. cw(60p) | cw(60p) .
  1517. 44 | 36    G.623
  1518. .T&
  1519. cw(60p) | cw(60p) .
  1520. 97 | 28    G.623
  1521. _
  1522. .TE
  1523. .nr PS 9
  1524. .RT
  1525. .ad r
  1526. \fBTableau 1/G.953 [T1.953], p.\fR 
  1527. .sp 1P
  1528. .RT
  1529. .ad b
  1530. .RT
  1531. .sp 2P
  1532. .LP
  1533. \fB3\fR     \fBOverall design features\fR 
  1534. .sp 1P
  1535. .RT
  1536. .sp 1P
  1537. .LP
  1538. 3.1
  1539.     \fIAvailability\fR 
  1540. .sp 9p
  1541. .RT
  1542. .PP
  1543. The availability objective of the system should be derived taking into 
  1544. account the availability requirement for the hypothetical reference 
  1545. digital section given in Recommendation\ G.801.
  1546. .bp
  1547. .RT
  1548. .sp 1P
  1549. .LP
  1550. 3.2
  1551.     \fIReliability\fR 
  1552. .sp 9p
  1553. .RT
  1554. .PP
  1555. MTBF values should be specified for the line system as a whole
  1556. taking into account the requirements concerning availability.
  1557. .RT
  1558. .sp 1P
  1559. .LP
  1560. 3.3
  1561.     \fIRepeater noise margin\fR 
  1562. .sp 9p
  1563. .RT
  1564. .PP
  1565. Repeater Noise Margin is defined in Annex\ A together with suggested measurement 
  1566. techniques. The Noise Margin quantifies the performance of digital regenerators 
  1567. for coaxial pairs. This is a function of BER and repeater spacing loss 
  1568. \fIA\fR\d0\u(at half the line system baud rate). 
  1569. .PP
  1570. At a BER\ =\ 10\uD\dlF261\fI\u7\d and over the loss range of the system
  1571. \fIA\fR\d1\u\ \(=\ \fIA\fR\d0\u\ \(=\ \fIA\fR\d2\u, the Noise Margin should 
  1572. meet the following 
  1573. specification:
  1574. .PP
  1575. Noise Margin (\fIM\fR ) \(>=" \fIB\fR + \fIC\fR (\fIA\fR\d2\u\(em \fIA\fR\d0\u)
  1576. .PP
  1577. It has been possible to recommend specific values for parameters
  1578. \fIA\fR\d1\u, \fIA\fR\d2\u, \fIB\fR and\ \fIC\fR .
  1579. .PP
  1580. \fINote\fR \ \(em\ The degrading effect of timing jitter on Noise Margin 
  1581. should be measured by superimposing appropriate jitter on the test signal. 
  1582. .RT
  1583. .sp 1P
  1584. .LP
  1585. 3.4
  1586.     \fIError performance\fR 
  1587. .sp 9p
  1588. .RT
  1589. .PP
  1590. The design objective for the error ratio of the individual repeater should 
  1591. take into account the network performance objectives given in 
  1592. Recommendation\ G.821.
  1593. .RT
  1594. .sp 2P
  1595. .LP
  1596. \fB4\fR     \fBSpecific design features\fR 
  1597. .sp 1P
  1598. .RT
  1599. .sp 1P
  1600. .LP
  1601. 4.1
  1602.     \fIType of\fR 
  1603. \fIpower feeding\fR 
  1604. .sp 9p
  1605. .RT
  1606. .PP
  1607. Although CCITT does not recommend the use of a specific remote
  1608. power\(hyfeeding system for these coaxial line systems, in practice only the
  1609. constant current d.c. feeding via the inner conductors of the two coaxial 
  1610. pairs of a system is used. 
  1611. .PP
  1612. These coaxial cable systems may be subject to induced voltages and
  1613. currents caused by lightning, power lines, railways, etc.
  1614. .PP
  1615. Precautions must be taken to protect the staff from any possible
  1616. danger arising from the normal operating voltages and remote power\(hyfeed
  1617. currents as well as from the induced voltages and currents.
  1618. .PP
  1619. Many national Administrations have issued detailed rules and
  1620. regulations for the protection of persons. It is obligatory in most cases to
  1621. meet these rules and regulations. In addition the CCITT Directives\ [1] give
  1622. guidance on these problems.
  1623. .PP
  1624. Precautions are also needed for the protection of the equipment
  1625. against induced voltages and currents. The equipment should therefore be
  1626. designed in such a way that it passes the tests specified in
  1627. Recommendation\ K.17\ [2].
  1628. .RT
  1629. .sp 1P
  1630. .LP
  1631. 4.2
  1632.     \fINominal repeater spacing\fR 
  1633. .sp 9p
  1634. .RT
  1635. .PP
  1636. A specific repeater spacing is not recommended but in practice the nominal 
  1637. values indicated in Table\ 2/G.953 are used by most 
  1638. Administrations:
  1639. .RT
  1640. .ce
  1641. \fBH.T. [T2.953]\fR 
  1642. .ce
  1643. TABLE\ 2/G.953
  1644. .ce
  1645. \fBNominal repeater spacings\fR 
  1646. .ps 9
  1647. .vs 11
  1648. .nr VS 11
  1649. .nr PS 9
  1650. .TS
  1651. center box;
  1652. cw(90p) .
  1653. Nominal repeater spacing (km)
  1654. .T&
  1655. cw(60p) | cw(90p) .
  1656. System (kbit/s)     {
  1657. Cable Recommendation | ua\d\u)\d
  1658. G.623
  1659.  }
  1660. _
  1661. .T&
  1662. cw(60p) | cw(90p) .
  1663. 44 | 36    \(em
  1664. _
  1665. .T&
  1666. cw(60p) | cw(90p) .
  1667. 97 | 28    4.5
  1668. .TE
  1669. .LP
  1670. \ua\d\u)\d\ Recommendation G.623 refers to 2.6/9.5 mm coaxial pairs.
  1671. .RT
  1672. .ad r
  1673. \fBTableau 2/G.953 [T2.953], p.\fR 
  1674. .sp 1P
  1675. .RT
  1676. .ad b
  1677. .RT
  1678. .LP
  1679. .bp
  1680. .sp 2P
  1681. .LP
  1682. 4.3
  1683.     \fIMaintenance strategy\fR 
  1684. .sp 1P
  1685. .RT
  1686. .sp 1P
  1687. .LP
  1688. 4.3.1
  1689.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  1690. .sp 9p
  1691. .RT
  1692. .PP
  1693. In\(hyservice monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be
  1694. used.
  1695. .RT
  1696. .sp 1P
  1697. .LP
  1698. 4.3.2
  1699.     \fIFault conditions and consequent actions\fR 
  1700. .sp 9p
  1701. .RT
  1702. .PP
  1703. The fault conditions and consequent actions should be complementary to 
  1704. those recommended for digital line sections. 
  1705. .RT
  1706. .ce 1000
  1707. ANNEX\ A
  1708. .ce 0
  1709. .ce 1000
  1710. (to Recommendation G.953)
  1711. .sp 9p
  1712. .RT
  1713. .ce 0
  1714. .ce 1000
  1715. \fBDefinition and measurement of repeater noise margin\fR 
  1716. .sp 1P
  1717. .RT
  1718. .ce 0
  1719. .LP
  1720. A.1
  1721.     \fIDefinition\fR 
  1722. .sp 1P
  1723. .RT
  1724. .PP
  1725. The noise margin \fIm\fR\d\fIn\fR\u:
  1726. \v'6p'
  1727. .RT
  1728. .ce 1000
  1729. \fIm\fR\d\fIn\fR\u\ =\ \fISNR\fR /\fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u
  1730. .ce 0
  1731. .ad r
  1732. (A\(hy1)
  1733. .ad b
  1734. .RT
  1735. .LP
  1736.     where:
  1737. .ce 1000
  1738. \fISNR\fR = \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u | (mu | fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  1739. .ce 0
  1740. .ad r
  1741. (A\(hy2)
  1742. .ad b
  1743. .RT
  1744. .LP
  1745.     .sp 1
  1746. .PP
  1747. The product \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u | (mu | fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  1748. can be considered the actual signal\(hyto\(hynoise ratio \fISNR\fR , being 
  1749. the measure for the regenerator performance. 
  1750. .LP
  1751.     \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u    is the theoretical signal\(hyto\(hynoise ratio
  1752. determined by the system parameters such as output pulse, section loss, 
  1753. noise figure of the regenerator input amplifier,\ etc. 
  1754. .LP
  1755.     \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  1756.      is the reduction factor due to an off\(hyset from the optimum timing 
  1757. instant (including phase jitter) in 
  1758. conjunction with the pulse realized \fIS\fR (\fIt\fR ), the intersymbol
  1759. interference
  1760. \fII\fR (\fIt\fR ) and any other disturbance which causes a corruption 
  1761. in the information signal (\fII\fR\d\fIc\fR\u). 
  1762. .PP
  1763. \fINote\fR \ \(em\ The intersymbol interference and other disturbances 
  1764. are fluctuating processes with bounded distributions. The \*Qmean\*U reduction 
  1765. factor depends on \fIER\fR , and, for a ternary signal, is given by: 
  1766. \v'6p'
  1767. .ce 1000
  1768. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ) =
  1769. @ { fIS\fR (\fIt\fR ) } over { fIS\fR (0) } @  \(em 2
  1770. @ left { { fII\fR (\fIt\fR ) } over { fIS\fR (0) } \(em { fII\fR\d\fIc\fR\ } over { fIS\fR (0) } right } @ 
  1771. .ce 0
  1772. .ad r
  1773. (A\(hy3)
  1774. .ad b
  1775. .RT
  1776. .LP
  1777. .sp 1
  1778. where \fIS\fR (0) is the realized pulse at \fIt\fR \ =\ 0 giving the maximum
  1779. amplitude.
  1780. .LP
  1781.      \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u is the signal\(hyto\(hynoise ratio required 
  1782. for an 
  1783. error ratio equal to \fIER\fR . For a ternary signal the relation between 
  1784. \fIER\fR and \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\uis given by the known Gaussian 
  1785. distribution: 
  1786. \v'6p'
  1787. .ce 1000
  1788. \fIER\fR = 
  1789. [Formula Deleted]
  1790. \fIP\fR [\fIE\fR ] =
  1791. [Formula Deleted]
  1792. @ pile { (if above int above \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\ } @ 
  1793. \fIe\fR \u\(em\fIx\fR \u1\d\u/\d\u2\d
  1794. \d \fIdx\fR 
  1795. .ce 0
  1796. .ad r
  1797. (A\(hy4)
  1798. .ad b
  1799. .RT
  1800. .sp 2P
  1801. .LP
  1802. .sp 1
  1803. A.2
  1804.     \fIDerived definitions\fR 
  1805. .sp 1P
  1806. .RT
  1807. .PP
  1808. The noise marging can be measured by applying an external
  1809. disturbing signal. For that purpose more practical definitions are
  1810. derived.
  1811. .RT
  1812. .PP
  1813. A.2.1 
  1814. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u | (giving an error ratio ER) can be achieved by
  1815. injecting sufficient white noise into the input of the
  1816. regenerator:
  1817. \v'6p'
  1818. .sp 9p
  1819. .RT
  1820. .ce 1000
  1821. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u=
  1822. @ left { { fIN\fR\d\fIT\fR\ } over { fIN\fR\d\fIT\fR\u+~\fIN\fR\d\fIE\fR\ } right } @  | (mu | fISNR\fR 
  1823. .ce 0
  1824. .ad r
  1825. (A\(hy5)
  1826. .ad b
  1827. .RT
  1828. .LP
  1829. .sp 1
  1830. where
  1831. .LP
  1832.     \fIN\fR\d\fIT\fR\u    =
  1833.     thermal noise that appears at the decision point
  1834. during normal operation.
  1835. .LP
  1836.     \fIN\fR\d\fIE\fR\u    =
  1837.     mean power of the external noise that appears at
  1838. the decision point to induce an error rate\ \fIER\fR .
  1839. .bp
  1840. .PP
  1841. Combining (A\(hy1) and (A\(hy5) results in the noise margin \fIM\fR :
  1842. \v'6p'
  1843. .ce 1000
  1844. \fIM\fR = 20 log \fIm\fR\d\fIn\fR\u= 10 log
  1845. @ left ( 1~+~ { fIN\fR\d\fIE\fR\ } over { fIN\fR\d\fIT\fR\ } right ) @ 
  1846. .ce 0
  1847. .ad r
  1848.     (A\(hy6)
  1849. \v'7p'
  1850. .ad b
  1851. .RT
  1852. .ce 1000
  1853. .sp 1
  1854. \fIN\fR\d\fIE\fR\u= \fIN\fR\d0\u
  1855. @ pile { (if above int above 0 } @ 
  1856. | fIE\fR (
  1857. \fIf\fR  | u2\d \fIdf\fR 
  1858. .ce 0
  1859. .ad r
  1860.     (A\(hy7)
  1861. .ad b
  1862. .RT
  1863. .ce 1000
  1864. .sp 1
  1865. \fIN\fR\d\fIT\fR\u= \fIkT\fR 
  1866. @ pile { (if above int above 0 } @ 
  1867. | fIE\fR (
  1868. \fIf\fR  | u2\d \fIF\fR (
  1869. \fIf\fR )
  1870. \fIdf\fR 
  1871. .ce 0
  1872. .ad r
  1873.     (A\(hy8)
  1874. .ad b
  1875. .RT
  1876. .LP
  1877. .sp 1
  1878. .LP
  1879.     \fIN\fR\d0\u    =
  1880.     power density of the external noise that is superimposed on the signal
  1881. .LP
  1882.     \fIE\fR (
  1883. \fIf\fR )
  1884.     =
  1885.     transfer function of the
  1886. regenerator's equalizer
  1887. .LP
  1888.     \fIk\fR ,\fIT\fR     =
  1889.     Boltzmann constant and absolute
  1890. temperature
  1891. .LP
  1892.     \fIF\fR (
  1893. \fIf\fR )
  1894.     =
  1895.     noise figure of the equalizer  amplifier of the regenerator
  1896. .PP
  1897. A.2.2
  1898. By injecting a sine wave disturbing signal, a second definition for \fIm\fR\d\fIn\fR\u | 
  1899. can be derived. 
  1900. .sp 9p
  1901. .RT
  1902. .PP
  1903. This disturbance causes a decreasing
  1904. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ), which can be defined by:
  1905. \v'6p'
  1906. .sp 1P
  1907. .ce 1000
  1908. \fIF\fR\d\fId\fR\u(\fIt\fR , \fIER\fR ) = \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u 
  1909. .ce 0
  1910. .sp 1P
  1911. .LP
  1912. .sp 1
  1913. .LP
  1914. Next [in accordane with (A\(hy1) and (A\(hy2)],
  1915. \v'6p'
  1916. .sp 1P
  1917. .ce 1000
  1918. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ) =
  1919. \fIm\fR\d\fIn\fR\u | (mu | fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u 
  1920. .ce 0
  1921. .sp 1P
  1922. .PP
  1923. .sp 1
  1924. Substraction gives:
  1925. \v'6p'
  1926. .sp 1P
  1927. .ce 1000
  1928. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ) \(em \fIF\fR\d\fId\fR\u(\fIt\fR , \fIER\fR )
  1929. = 2 
  1930. @ { fII\fR\d\fIs\fR\ } over { fIS\fR (0) } @  \(em (\fIm\fR\d\fIn\fR\u\(em 1)
  1931. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u
  1932. .ce 0
  1933. .sp 1P
  1934. .LP
  1935. .sp 1
  1936. where \fII\fR\d\fIs\fR\u/\fIS\fR (0) is the normalized disturbing signal at the
  1937. decision point.
  1938. .PP
  1939. Substitution of \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u=
  1940. \fIS\fR (0)/2
  1941. @ sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } @ 
  1942. and some rearrangements results in the noise margin:
  1943. \v'6p'
  1944. .ce 1000
  1945. \fIM\fR = 20 log 1 | (mu |
  1946. @ left ( { fII\fR\d\fIs\fR\ } over { \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u | (mu | sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } } right ) @ 
  1947. .ce 0
  1948. .ad r
  1949.     (A\(hy9)
  1950. \v'7p'
  1951. .ad b
  1952. .RT
  1953. .ce 1000
  1954. .sp 1
  1955. \fII\fR\d\fIs\fR\u=
  1956. \fIS\fR\d\fId\fR\u | (mu | \fIE\fR (
  1957. \fIf\fR\d\fId\fR\u | | (mu | fIa\fR\d\fIc\fR\u
  1958. .ce 0
  1959. .ad r
  1960. (A\(hy10)
  1961. .ad b
  1962. .RT
  1963. .LP
  1964. .sp 1
  1965.     \fIS\fR\d\fId\fR\u    =
  1966.     the magnitude of the disturbing signal at the
  1967. input of the regenerator
  1968. .LP
  1969.     \fIf\fR\d\fId\fR\u    =
  1970.     the frequency of the disturbing signal
  1971. .LP
  1972.     \fIa\fR\d\fIc\fR\u    =
  1973.     a correction factor taking into account the
  1974. effect of the disturbance on the peak detector of the automatic equalizer
  1975. .LP
  1976.     \fIR\fR\d0\u    =
  1977.     the real part of the characteristic
  1978. impedance of the cable.
  1979. .sp 2P
  1980. .LP
  1981. A.3
  1982.     \fIMeasurements\fR 
  1983. .sp 1P
  1984. .RT
  1985. .PP
  1986. Method A is based on the definition directly related to the noise marging 
  1987. (A\(hy6) and therefore, is the reference test method. Methods\ B and\ C 
  1988. are alternative test methods. 
  1989. .bp
  1990. .RT
  1991. .sp 1P
  1992. .LP
  1993.     \fIMethod A\fR  | (Figure A\(hy1/G.953)
  1994. .sp 9p
  1995. .RT
  1996. .PP
  1997. The values of \fIN\fR\d\fIE\fR\u | and \fIN\fR\d\fIT\fR\u | are measured 
  1998. directly at the 
  1999. decision point. The value of \fIN\fR\d\fIT\fR\u | is measured in the absence 
  2000. of both a 
  2001. signal and and externally applied noise. Under these conditions the automatic 
  2002. gain control\ (AGC) of the equalizer must be externally controlled to a 
  2003. level 
  2004. appropriate to the corresponding cable attenuation. With the signal restored, 
  2005. the level of the externally applied noise is adjusted to give the desired 
  2006. BER. The noise level (\fIN\fR\d\fIT\fR\u\ +\ \fIN\fR\d\fIE\fR\u) is now 
  2007. measured with the signal 
  2008. removed and with the AGC set at the same value as in the measurement of
  2009. \fIN\fR\d\fIT\fR\u.
  2010. .RT
  2011. .LP
  2012. .rs
  2013. .sp 16P
  2014. .ad r
  2015. \fBFigure A\(hy1/G.953, (MC), p.\fR 
  2016. .sp 1P
  2017. .RT
  2018. .ad b
  2019. .RT
  2020. .sp 1P
  2021. .LP
  2022.     \fIMethod B\fR  | (Figure A\(hy2/G.953)
  2023. .sp 9p
  2024. .RT
  2025. .PP
  2026. This method realizes a measurement without the need to access the decision 
  2027. point. The applied noise at the input, to cause a given BER, is 
  2028. measured directly. The corresponding value at the decision point and also 
  2029. the thermal noise (\fIN\fR\d\fIT\fR\u) are evaluated by means of the transfer 
  2030. function and the noise figure of the amplifier equalizer. 
  2031. .PP
  2032. \fINote\fR \ \(em\ Both the transfer and the noise figure of the amplifier
  2033. equalizer need to be calculated and measured on a sample of repeaters before
  2034. this method can be applied to a particular repeater design.
  2035. .RT
  2036. .sp 1P
  2037. .LP
  2038.     \fIMethod C\fR  | (Figure A\(hy2/G.953)
  2039. .sp 9p
  2040. .RT
  2041. .PP
  2042. This method is similar to the previous method (B) except that in
  2043. this case the applied disturbance is a sine wave signal. This applied signal 
  2044. at the input, to cause a given error ratio, is likewise measured directly. 
  2045. .PP
  2046. The corresponding disturbance at the decision point (\fII\fR\d\fIs\fR\u) 
  2047. as well as the thermal noise voltage ( 
  2048. @ sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } @ 
  2049. )
  2050. are evaluated by means of the transfer function, the noise figure of the
  2051. equalizer and the correction factor \fIa\fR\d\fIc\fR\u, which have to be
  2052. determined.
  2053. .PP
  2054. \fINote\fR \ \(em\ It follows from (A\(hy8) and (A\(hy9):
  2055. \v'6p'
  2056. .RT
  2057. .sp 1P
  2058. .ce 1000
  2059. \fIM\fR = 20 log (1 + \fIS\fR\d\fId\fR\u | (mu | fIX\fR /\fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u) 
  2060. .ce 0
  2061. .sp 1P
  2062. .ce 1000
  2063. .sp 1
  2064. where \fIX\fR =
  2065. | fIE\fR (
  2066. \fIf\fR\d\fId\fR\u | | (mu | fIa\fR\d\fIc\fR\u/
  2067. @ sqrt { fIN\fR\d0\ } @ 
  2068. .EF '%    \fITR''
  2069. .OF '''\fITR    %'
  2070. .ce 0
  2071. .sp 1P
  2072. .LP
  2073. .sp 1
  2074. being an unknown factor, which has to be determined on the basis of
  2075. measurements on a sample of prototype regenerators before this method can be
  2076. applied to a particular regenerator design.
  2077. .LP
  2078. For this purpose, the noise margin of the prototype regenerator needs to be
  2079. measured in accordance with the reference test method\ (A).
  2080. .PP
  2081. \fINote\ 2\fR \ \(em\ This method allows the presence of an LBO\(hynetwork at
  2082. the regenerator input. In constrast to method\ B it is not necessary to 
  2083. insert a complementary filter in the injection path. 
  2084. .PP
  2085. \fINote\ 3\fR \ \(em\ To obtain the most accurate measurement the disturbing
  2086. frequency should be around the Nyquist frequency.
  2087. .bp
  2088. .RT
  2089. .LP
  2090. .rs
  2091. .sp 19P
  2092. .ad r
  2093. \fBFigure A\(hy2/G.953, (MC), p.\fR 
  2094. .sp 1P
  2095. .RT
  2096. .ad b
  2097. .RT
  2098. .sp 2P
  2099. .LP
  2100.     \fBReferences\fR 
  2101. .sp 1P
  2102. .RT
  2103. .LP
  2104. [1]
  2105.      CCITT Manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  2106. \fIlines against harmful effects from electric power and electrified railway\fR 
  2107. \fIlines\fR , ITU, Geneva, 1988.
  2108. .LP
  2109. [2]
  2110.      CCITT Recommendation \fITests on power\(hyfed repeaters using solid state\fR 
  2111. \fIdevices in order to check the arrangements for protection from external\fR 
  2112. \fIinterference\fR , Vol.\ IX, Rec.\ K.17.
  2113. .sp 2P
  2114. .LP
  2115. \fBRecommendation\ G.954\fR 
  2116. .RT
  2117. .sp 2P
  2118. .ce 1000
  2119. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\ 2048\ kbit/s\fR 
  2120. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.954''
  2121. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.954    %'
  2122. .ce 0
  2123. .sp 1P
  2124. .ce 1000
  2125. \fB
  2126. HIERARCHY\ ON\ COAXIAL\ PAIR\ CABLES\fR 
  2127. .ce 0
  2128. .sp 1P
  2129. .ce 1000
  2130. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  2131. .sp 9p
  2132. .RT
  2133. .ce 0
  2134. .sp 1P
  2135. .LP
  2136. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  2137. .sp 1P
  2138. .RT
  2139. .PP
  2140. This Recommendation covers digital line systems for the
  2141. transmission of signals based on the 2048\ kbit/s hierarchy on coaxial pair
  2142. cables and includes systems conveying the following bit rates:
  2143. .RT
  2144. .LP
  2145.     \ \ \ \ \ \ 8 | 48\ kbit/s
  2146. .LP
  2147.     \ \ \ \ \ 34 | 68\ kbit/s
  2148. .LP
  2149.     \ \ \ \ 139 | 64\ kbit/s
  2150. .LP
  2151.     4\ \(mu\ 139 | 64\ kbit/s
  2152. .PP
  2153. In the case of 4\ \(mu\ 139 | 64 kbit/s systems, a digital line muldex 
  2154. equipment combines the functions of multiplexing four digital signals at 
  2155. 139 | 64 kbit/s and of a line transmission equipment. Details of the digital
  2156. multiplexing strategy are given in Annex\ B to this Recommendation.
  2157. .PP
  2158. The requirements for overall performance and interfaces of the
  2159. corresponding digital line section are given in Recommendation\ G.921.
  2160. .RT
  2161. .sp 2P
  2162. .LP
  2163. \fB2\fR     \fBTransmission media\fR 
  2164. .sp 1P
  2165. .RT
  2166. .PP
  2167. The systems can be operated on coaxial pairs, as defined in the
  2168. series\ G.620 Recommendations, in accordance with Table\ 1/G.954.
  2169. .bp
  2170. .RT
  2171. .ce
  2172. \fBH.T. [T1.954]\fR 
  2173. .ce
  2174. TABLE\ 1/G.954
  2175. .ce
  2176. \fBTransmission media\fR 
  2177. .ps 9
  2178. .vs 11
  2179. .nr VS 11
  2180. .nr PS 9
  2181. .TS
  2182. center box;
  2183. cw(60p) | cw(72p) .
  2184. System (kbit/s)    Cable Recommendation
  2185. _
  2186. .T&
  2187. rw(60p) | lw(72p) .
  2188. 8 | 48    G.621; G.622
  2189. _
  2190. .T&
  2191. rw(60p) | lw(72p) .
  2192. 34 | 68    G.621; G.622; G.623
  2193. _
  2194. .T&
  2195. rw(60p) | lw(72p) .
  2196. 139 | 64    G.622; G.623
  2197. _
  2198. .T&
  2199. rw(60p) | lw(72p) .
  2200. 4 \(mu 139 | 64    G.623
  2201. _
  2202. .TE
  2203. .nr PS 9
  2204. .RT
  2205. .ad r
  2206. \fBTableau [T1.954], p.\fR 
  2207. .sp 1P
  2208. .RT
  2209. .ad b
  2210. .RT
  2211. .sp 2P
  2212. .LP
  2213. \fB3\fR     \fBOverall design features\fR 
  2214. .sp 1P
  2215. .RT
  2216. .sp 1P
  2217. .LP
  2218. 3.1
  2219.     \fIAvailability\fR 
  2220. .sp 9p
  2221. .RT
  2222. .PP
  2223. The availability objective of the system should be derived taking into 
  2224. account the availability requirement for the hypothetical reference 
  2225. digital section given in Recommendation\ G.801.
  2226. .RT
  2227. .sp 1P
  2228. .LP
  2229. 3.2
  2230.     \fIReliability\fR 
  2231. .sp 9p
  2232. .RT
  2233. .PP
  2234. MTBF values should be specified for the line system as a whole
  2235. taking into account the requirements concerning availability.
  2236. .RT
  2237. .sp 1P
  2238. .LP
  2239. 3.3
  2240.     \fIRepeater noise margin\fR 
  2241. .sp 9p
  2242. .RT
  2243. .PP
  2244. Repeater Noise Margin is defined in Annex\ A together with suggested measurement 
  2245. techniques. The Noise Margin quantifies the performance of digital regenerators 
  2246. for coaxial pairs. This is a function of BER and repeater spacing loss 
  2247. \fIA\fR\d0\u(at half the line system baud rate). 
  2248. .PP
  2249. At a BER\ =\ 10\uD\dlF261\u7\d and over the loss range of the system
  2250. \fIA\fR\d1\u\ \(=\ \fIA\fR\d0\u\ \(=\ \fIA\fR\d2\u, the Noise Margin should 
  2251. meet the following 
  2252. specifications:
  2253. .PP
  2254. Noise Margin (\fIM\fR ) \(>=" \fIB\fR + \fIC\fR (\fIA\fR\d2\u\(em \fIA\fR\d0\u)
  2255. .PP
  2256. It has not been possible to recommend specific values for
  2257. parameters\ \fIA\fR\d1\u, \fIA\fR\d2\u, \fIB\fR and\ \fIC\fR .
  2258. .PP
  2259. \fINote\fR \ \(em\ The degrading effect of timing jitter on Noise Margin
  2260. should be measured by superimposing appropriate jitter on the test signal.
  2261. .PP
  2262. Examples of the values used by some Administrations are given
  2263. below:
  2264. .RT
  2265. .ce
  2266. \fBH.T. [T2.954]\fR 
  2267. .ps 9
  2268. .vs 11
  2269. .nr VS 11
  2270. .nr PS 9
  2271. .TS
  2272. center box;
  2273. cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  2274. \fIA\fR 1 (dB)    \fIA\fR 2 (dB)    \fIB\fR  (dB)    \fIC\fR
  2275. .T&
  2276. lw(90p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  2277. \ \ 8 | 48 kbit/s systems    35    85    \ 9\fB,5\fR    1\fB,5\fR
  2278. _
  2279. .T&
  2280. lw(90p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  2281. \ 34 | 68 kbit/s systems    34 56 45    84 82 75     {
  2282. \ 7.5
  2283. \ 6\fB.5\fR
  2284. 12\fB.5\fR
  2285.  }    0.7 0.5 1\fB.5\fR
  2286. _
  2287. .T&
  2288. lw(90p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  2289. 139 | 64 kbit/s systems    65 60    84 84    \ 5.5 \ 7.5     {
  2290. 0.7
  2291. 0.7 
  2292. > 1
  2293. . }
  2294. .TE
  2295. .LP
  2296. \fINote\fR
  2297. \ \(em\ The values do not include any allowance for the effects of
  2298. jitter.
  2299. .nr PS 9
  2300. .RT
  2301. .ad r
  2302. \fBTableau [T2.954], p.\fR 
  2303. .sp 1P
  2304. .RT
  2305. .ad b
  2306. .RT
  2307. .LP
  2308. .bp
  2309. .sp 1P
  2310. .LP
  2311. 3.4
  2312.     \fIError performance\fR 
  2313. .sp 9p
  2314. .RT
  2315. .PP
  2316. The design objective for the error ratio of the individual repeater should 
  2317. take into account the network performance objectives given in 
  2318. Recommendation\ G.821.
  2319. .RT
  2320. .sp 2P
  2321. .LP
  2322. \fB4\fR     \fBSpecific design features\fR 
  2323. .sp 1P
  2324. .RT
  2325. .sp 1P
  2326. .LP
  2327. 4.1
  2328.     \fIType of\fR 
  2329. \fIpower feeding\fR 
  2330. .sp 9p
  2331. .RT
  2332. .PP
  2333. Although CCITT does not recommend the use of a specific remote
  2334. power\(hyfeeding system for these coaxial line systems, in practice only the
  2335. constant current d.c. feeding via the inner conductors of the two coaxial 
  2336. pairs of a system is used. 
  2337. .PP
  2338. These coaxial cable systems may be subject to induced voltages and
  2339. currents caused by lightning, power lines, railways, etc.
  2340. .PP
  2341. Precautions must be taken to protect the staff from any possible
  2342. danger arising from the normal operating voltages and remote power\(hyfeed
  2343. currents as well as from the induced voltages and currents.
  2344. .PP
  2345. Many national Administrations have issued detailed rules and
  2346. regulations for the protection of persons. It is obligatory in most cases to
  2347. meet these rules and regulations. In addition the CCITT Directives\ [1] give
  2348. guidance on these problems.
  2349. .PP
  2350. Precautions are also needed for the protection of the equipment
  2351. against induced voltages and currents. The equipment should therefore be
  2352. designed in such a way that it passes the tests specified in
  2353. Recommendation\ K.17\ [2].
  2354. .RT
  2355. .sp 1P
  2356. .LP
  2357. 4.2
  2358.     \fINominal repeater spacing\fR 
  2359. .sp 9p
  2360. .RT
  2361. .PP
  2362. A specific repeater spacing is not recommended but in practice the nominal 
  2363. values indicated in Table\ 2 are used by most Administrations: 
  2364. .RT
  2365. .ce
  2366. \fBH.T. [T3.954]\fR 
  2367. .ce
  2368. TABLE\ 2/G.954
  2369. .ce
  2370. \fBNominal repeater spacings\fR 
  2371. .ps 9
  2372. .vs 11
  2373. .nr VS 11
  2374. .nr PS 9
  2375. .TS
  2376. center box;
  2377. cw(108p) .
  2378. Nominal repeater spacing (km)
  2379. .TE
  2380. .TS
  2381. center box ;
  2382. cw(60p) | cw(36p) sw(36p) sw(36p) , ^  | c | c | c.
  2383. System (kbit/s)     {
  2384. Cable Recommendation | ua\d\u)\d
  2385.  }
  2386.     G.621    G.622    G.623
  2387. _
  2388. .T&
  2389. rw(60p) | cw(36p) | cw(36p) | cw(36p) .
  2390. 8 | 48    4.0    \(em    \(em
  2391. _
  2392. 34 | 68    2.0    4.0  (Note)    \(em
  2393. _
  2394. 139 | 64    \(em    2.0    4.5  (Note)
  2395. _
  2396. 4 \(mu 139 | 64    \(em    \(em    1.5
  2397. .TE
  2398. .LP
  2399. \ua\d\u)\d
  2400. G.621 refers to 0.7/2.9 mm coaxial pairs.
  2401. .LP
  2402. G.622 refers to 1.2/4.4 mm coaxial pairs.
  2403. .LP
  2404. G.623 refers to 2.6/9.5 mm coaxial pairs.
  2405. .LP
  2406. \fINote\fR
  2407. \ \(em\ One Administration employs a nominal repeater spacing of
  2408. 3\ km.
  2409. .nr PS 9
  2410. .RT
  2411. .ad r
  2412. \fBTableau 2/G.954 [T3.954], p.\fR 
  2413. .sp 1P
  2414. .RT
  2415. .ad b
  2416. .RT
  2417. .sp 2P
  2418. .LP
  2419. 4.3
  2420.     \fIMaintenance strategy\fR 
  2421. .sp 1P
  2422. .RT
  2423. .sp 1P
  2424. .LP
  2425. 4.3.1
  2426.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  2427. .sp 9p
  2428. .RT
  2429. .PP
  2430. In\(hyservice monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be 
  2431. used. For bit rates equal to or above 139\ 264 kbit/s in\(hyservice monitoring 
  2432. is 
  2433. recommended.
  2434. .bp
  2435. .RT
  2436. .sp 1P
  2437. .LP
  2438. 4.3.2
  2439.     \fIFault conditions\fR \fIand consequent actions\fR 
  2440. .sp 9p
  2441. .RT
  2442. .PP
  2443. The following fault conditions should be detected in addition to
  2444. those specified in Recommendation\ G.921 for the relevant digital sections, 
  2445. and the associated consequent actions should be taken: 
  2446. .RT
  2447. .LP
  2448.     a)
  2449.     failure of remote power feeding \(em
  2450. .LP
  2451. a prompt maintenance alarm should be generated, if
  2452. practicable;
  2453. .LP
  2454.     b)
  2455.     low error ratio threshold exceeded \(em
  2456. .LP
  2457. this threshold is 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u5\d for systems at\ 8448\ kbit/s
  2458. .LP
  2459. this\ threshol
  2460. and 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u6\d for systems at higher bit
  2461. rates;
  2462. .LP
  2463. a deferred maintenance alarm should be generated to signify that performance 
  2464. is deteriorating. 
  2465. .ce 1000
  2466. ANNEX\ A
  2467. .ce 0
  2468. .ce 1000
  2469. (to Recommendation G.954)
  2470. .sp 9p
  2471. .RT
  2472. .ce 0
  2473. .ce 1000
  2474. \fBDefinition and measurement of repeater noise margin\fR 
  2475. .sp 1P
  2476. .RT
  2477. .ce 0
  2478. .LP
  2479. A.1
  2480.     \fIDefinition\fR 
  2481. .sp 1P
  2482. .RT
  2483. .PP
  2484. The noise margin \fIm\fR\d\fIn\fR\u | 
  2485. \v'6p'
  2486. .RT
  2487. .ce 1000
  2488. \fIm\fR\d\fIn\fR\u= \fISNR\fR /\fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u
  2489. .ce 0
  2490. .ad r
  2491. (A\(hy1)
  2492. .ad b
  2493. .RT
  2494. .LP
  2495. where
  2496. .ce 1000
  2497. \fISNR\fR = \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u | (mu | fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  2498. .ce 0
  2499. .ad r
  2500. (A\(hy2)
  2501. .ad b
  2502. .RT
  2503. .LP
  2504. .sp 1
  2505. .PP
  2506. The product \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u | (mu | \fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  2507. can be considered the actual signal\(hyto\(hynoise ratio \fISNR\fR being 
  2508. the measure for the regenerator performance. 
  2509. .LP
  2510.     \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u    is the theoretical signal\(hyto\(hynoise ratio
  2511. determined by the system parameters such as output pulse, section loss, 
  2512. noise figure of the regenerator input amplifier\ etc. 
  2513. .LP
  2514.     \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR )
  2515.     is the reduction factor
  2516. due to an off\(hyset from the optimum timing instant (including phase jitter) 
  2517. in conjunction with the pulse realized \fIS\fR (\fIt\fR ), the intersymbol 
  2518. interference\ \fII\fR (\fIt\fR ) and any other disturbance which causes a
  2519. corruption in the information signal\ (\fII\fR\d\fIc\fR\u).
  2520. .PP
  2521. \fINote\fR \ \(em\ The intersymbol interference and other disturbances 
  2522. are fluctuating processes with bounded distributions. The \*Qmean\*U reduction 
  2523. factor depends on \fIER\fR , and, for a ternary signal, is given by: 
  2524. \v'6p'
  2525. .ce 1000
  2526. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ) =
  2527. @ { fIS\fR (\fIt\fR ) } over { fIS\fR (0) } @  \(em 2
  2528. @ left { { fII\fR (\fIt\fR ) } over { fIS\fR (0) } \(em { fII\fR\d\fIc\fR\u } over { fIS\fR (0)  } right } @ 
  2529. .ce 0
  2530. .ad r
  2531. (A\(hy3)
  2532. .ad b
  2533. .RT
  2534. .LP
  2535. .sp 1
  2536. where \fIS\fR (0) is the realized pulse at \fIt\fR \ =\ 0 giving the maximum
  2537. amplitude.
  2538. .LP
  2539.      \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u is the signal\(hyto\(hynoise ratio required 
  2540. for an 
  2541. error ratio to \fIER\fR . For a ternary signal the relation between \fIER\fR 
  2542. and 
  2543. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\uis given by the known Gaussian distribution:
  2544. \v'6p'
  2545. .ce 1000
  2546. \fIER\fR =
  2547. [Formula Deleted]
  2548. [Formula Deleted]
  2549. @ pile { (if above int above \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\ } @ \fIe\fR \u\(em\fIx\fR \u1\d\u/\d\u2\d
  2550. \d \fIdx\fR 
  2551. .ce 0
  2552. .ad r
  2553. (A\(hy4)
  2554. .ad b
  2555. .RT
  2556. .LP
  2557. .sp 1
  2558. .sp 2P
  2559. .LP
  2560. A.2
  2561.     \fIDerived definitions\fR 
  2562. .sp 1P
  2563. .RT
  2564. .PP
  2565. The noise margin can be measured by applying an external
  2566. disturbing signal. For that purpose more practical definitions are
  2567. derived.
  2568. .RT
  2569. .PP
  2570. A.2.1
  2571. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u | (giving an error ratio \fIER\fR  |  can 
  2572. be achieved by injecting sufficient white noise into the input of the 
  2573. regenerator:
  2574. \v'6p'
  2575. .sp 9p
  2576. .RT
  2577. .ce 1000
  2578. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u=
  2579. @ left { { fIN\fR\d\fIT\fR\ } over { fIN\fR\d\fIT\fR\u+~\fIN\fR\d\fIE\fR\ } right } @  | (mu | fISNR\fR 
  2580. .ce 0
  2581. .ad r
  2582. (A\(hy5)
  2583. .ad b
  2584. .RT
  2585. .LP
  2586. .sp 1
  2587. .bp
  2588. .LP
  2589. where
  2590. .LP
  2591.     \fIN\fR\d\fIT\fR\u    =
  2592.     thermal noise that appears at the decision
  2593. point during normal operation.
  2594. .LP
  2595.     \fIN\fR\d\fIE\fR\u    =
  2596.     mean power of the external noise that appears
  2597. at the decision point to induce an error rate\ \fIER\fR .
  2598. .PP
  2599. Combining (A\(hy2) and (A\(hy5) results in the noise margin
  2600. \fIM\fR :
  2601. \v'6p'
  2602. .ce 1000
  2603. \fIM\fR = 20 log \fIm\fR\d\fIn\fR\u= 10 log
  2604. @ left ( 1~+~ { fIN\fR\d\fIE\fR\ } over { fIN\fR\d\fIT\fR\ } right ) @ 
  2605. .ce 0
  2606. .ad r
  2607.     (A\(hy6)
  2608. \v'7p'
  2609. .ad b
  2610. .RT
  2611. .ce 1000
  2612. .sp 1
  2613. \fIN\fR\d\fIE\fR\u= \fIN\fR\d0\u@ pile { (if above int above 0 } @ 
  2614. | fIE\fR (\fIf\fR  | u2\d \fIdf\fR 
  2615. .ce 0
  2616. .ad r
  2617.     (A\(hy7)
  2618. .ad b
  2619. .RT
  2620. .ce 1000
  2621. .sp 1
  2622. \fIN\fR\d\fIT\fR\u= \fIkT\fR @ pile { (if above int above 0 } @ 
  2623. | fIE\fR (
  2624. \fIf\fR  | u2\d \fIF\fR (
  2625. \fIf\fR )
  2626. \fIdf\fR 
  2627. .ce 0
  2628. .ad r
  2629.     (A\(hy8)
  2630. .ad b
  2631. .RT
  2632. .LP
  2633. .sp 1
  2634. .LP
  2635.     \fIN\fR\d0\u    =
  2636.     power density of the external noise that is superimposed on the signal
  2637. .LP
  2638.     \fIE\fR (
  2639. \fIf\fR )
  2640.     =
  2641.     transfer function of the
  2642. regenerator's equalizer
  2643. .LP
  2644.     \fIk\fR ,\fIT\fR     =
  2645.     Boltzmann constant and absolute
  2646. temperature
  2647. .LP
  2648.     \fIF\fR (
  2649. \fIf\fR )
  2650.     =
  2651.     noise figure of the equalizer  amplifier of the regenerator
  2652. .PP
  2653. A.2.2 
  2654. By injecting a sine wave disturbing signal, a second definition
  2655. for \fIm\fR\d\fIn\fR\u | can be derived.
  2656. .sp 9p
  2657. .RT
  2658. .PP
  2659. This disturbance causes a decreasing
  2660. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ), which  can be defined by:
  2661. \v'6p'
  2662. .sp 1P
  2663. .ce 1000
  2664. \fIF\fR\d\fId\fR\u(\fIt\fR , \fIER\fR ) = \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u 
  2665. .ce 0
  2666. .sp 1P
  2667. .LP
  2668. .sp 1
  2669. .LP
  2670. Next [in accordance with (A\(hy1) and (A\(hy2)]
  2671. \v'6p'
  2672. .sp 1P
  2673. .ce 1000
  2674. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER
  2675. ) =
  2676. \fIm\fR\d\fIn\fR\u | (mu | fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u 
  2677. .ce 0
  2678. .sp 1P
  2679. .PP
  2680. .sp 1
  2681. Substraction gives:
  2682. \v'6p'
  2683. .sp 1P
  2684. .ce 1000
  2685. \fIF\fR (\fIt\fR , \fIER\fR ) \(em \fIF\fR\d\fId\fR\u(\fIt\fR , \fIER\fR )
  2686. = 2 
  2687. @ { fII\fR\d\fIs\fR\ } over { fIS\fR (0) } @  \(em (\fIm\fR\d\fIn\fR\u\(em 1)
  2688. \fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u/\fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u
  2689. .ce 0
  2690. .sp 1P
  2691. .LP
  2692. .sp 1
  2693. where \fII\fR\d\fIs\fR\u/\fIS\fR (0) is the normalized disturbing signal at the
  2694. decision point.
  2695. .PP
  2696. Substitution of \fISNR\fI\d\fIt\fR\\d\fIh\fR\u=
  2697. \fIS\fR (0)/2
  2698. @ sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } @ 
  2699. and some rearrangements results in the noise margin:
  2700. \v'6p'
  2701. .ce 1000
  2702. \fIM\fR = 20 log 1 | (mu |
  2703. @ left ( { fII\fR\d\fIs\fR\u } over { fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u | (mu | sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } } right ) @ 
  2704. .ce 0
  2705. .ad r
  2706.     (A\(hy9)
  2707. \v'7p'
  2708. .ad b
  2709. .RT
  2710. .ce 1000
  2711. .sp 1
  2712. \fII\fR\d\fIs\fR\u=
  2713. \fIS\fR\d\fId\fR\u | (mu | \fIE\fR (
  2714. \fIf\fR\d\fId\fR\u | | (mu | fIa\fR\d\fIc\fR\u
  2715. .ce 0
  2716. .ad r
  2717. (A\(hy10)
  2718. .ad b
  2719. .RT
  2720. .LP
  2721. .sp 1
  2722.     \fIS\fR\d\fId\fR\u    =
  2723.     the magnitude of the disturbing signal at the
  2724. input of the regenerator
  2725. .LP
  2726.     \fIf\fR\d\fId\fR\u    =
  2727.     the frequency of the disturbing signal
  2728. .LP
  2729.     \fIa\fR\d\fIc\fR\u    =
  2730.     a correction factor taking into account the
  2731. effect of the disturbance on the peak detector of the automatic
  2732. equalizer
  2733. .LP
  2734.     \fIR\fR\d0\u    =
  2735.     the real part of the characteristic impedance of  the cable.
  2736. .sp 2P
  2737. .LP
  2738. A.3
  2739.     \fIMeasurements\fR 
  2740. .sp 1P
  2741. .RT
  2742. .PP
  2743. Method A is based on the definition directly related to the noise margin 
  2744. (A\(hy6) and therefore, is the reference test method. Methods\ B and\ C 
  2745. are alternative test methods. 
  2746. .bp
  2747. .RT
  2748. .sp 1P
  2749. .LP
  2750.     \fIMethod A\fR  | (Figure A\(hy1/G.954)
  2751. .sp 9p
  2752. .RT
  2753. .PP
  2754. The values of \fIN\fR\d\fIE\fR\u | and \fIN\fR\d\fIT\fR\u | are measured 
  2755. directly at the 
  2756. decision point. The value of \fIN\fR\d\fIT\fR\u | is measured in the absence 
  2757. of both a 
  2758. signal and an externally applied noise. Under these conditions the automatic
  2759. gain control (AGC) of the equalizer must be externally controlled to a level
  2760. appropriate to the corresponding cable attenuation. With the signal restored, 
  2761. the level of the externally applied noise is adjusted to give the desired 
  2762. BER. The noise level (\fIN\fR\d\fIT\fR\u\ +\ \fIN\fR\d\fIE\fR\u) is now 
  2763. measured with the signal 
  2764. removed and with the AGC set at the same value as in the measurement of
  2765. \fIN\fR\d\fIT\fR\u.
  2766. .RT
  2767. .LP
  2768. .rs
  2769. .sp 15P
  2770. .ad r
  2771. \fBFigure A\(hy1/G.954, (MC), p.\fR 
  2772. .sp 1P
  2773. .RT
  2774. .ad b
  2775. .RT
  2776. .sp 1P
  2777. .LP
  2778.     \fIMethod B\fR  | (Figure A\(hy2/G.954)
  2779. .sp 9p
  2780. .RT
  2781. .PP
  2782. This method realizes a measurement without the need to access the decision 
  2783. point. The applied noise at the input, to cause a given BER, is 
  2784. measured directly. The corresponding value at the decision point and also 
  2785. the thermal noise (\fIN\fR\d\fIT\fR\u) are evaluated by means of the transfer 
  2786. function and the noise figure of the amplifier equalizer. 
  2787. .PP
  2788. \fINote\fR \ \(em\ Both the transfer function and the noise figure of the
  2789. amplifier equalizer need to be calculated and measured on a sample of repeaters 
  2790. before this method can be applied to a particular repeater design. 
  2791. .RT
  2792. .sp 1P
  2793. .LP
  2794.     \fIMethod C\fR  | (Figure A\(hy2/G.954)
  2795. .sp 9p
  2796. .RT
  2797. .PP
  2798. This method is similar to the previous method (B) except that in
  2799. this case the applied disturbance is a sine wave signal. This applied signal 
  2800. at the input, to cause a given error ratio, is likewise measured directly. 
  2801. .PP
  2802. The corresponding disturbance at the decision point (\fII\fR\d\fIs\fR\u)
  2803. as well as the thermal noise voltage (
  2804. @ sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } @ 
  2805. ) are evaluated by means of the transfer function, the noise figure of 
  2806. the equalizer and the correction factor \fIa\fR\d\fIc\fR\u, which have 
  2807. to be determined. 
  2808. .PP
  2809. \fINote\ 1\fR \ \(em\ It follows from (A\(hy8) and (A\(hy9):
  2810. \v'6p'
  2811. .RT
  2812. .sp 1P
  2813. .ce 1000
  2814. \fIM\fR = 20 log (1 + \fIS\fR\d\fId\fR\u | (mu | fIX\fR /\fISNR\fI\d\fIE\fR\\d\fIR\fR\u) 
  2815. .ce 0
  2816. .sp 1P
  2817. .ce 1000
  2818. .sp 1
  2819. where \fIX\fR = | fIE\fR (
  2820. \fIf\fR\d\fId\fR\u | | (mu | fIa\fR\d\fIc\fR\u/
  2821. @ sqrt { fIN\fR\d\fIT\fR\u\fIR\fR\d0\ } @ 
  2822. .ce 0
  2823. .sp 1P
  2824. .LP
  2825. .sp 1
  2826. being an unknown factor, which has to be determined on the basis of
  2827. measurements on a sample of prototype regenerators before this method can be
  2828. applied to a particular regenerator design.
  2829. .LP
  2830. For this purpose, the noise margin of the prototype regenerators
  2831. needs to be measured in accordance with the reference test method\ (A).
  2832. .bp
  2833. .PP
  2834. \fINote\ 2\fR \ \(em\ This method allows the presence of an LBO\(hynetwork
  2835. at the regenerator input. In contrast to method\ B it is not necessary 
  2836. to insert a complementary filter in the injection path. 
  2837. .PP
  2838. \fINote\ 3\fR \ \(em\ To obtain the most accurate measurement the disturbing
  2839. frequency should be around the Nyquist frequency.
  2840. .RT
  2841. .LP
  2842. .rs
  2843. .sp 18P
  2844. .ad r
  2845. \fBFigure A\(hy2/G.954, (MC), p.\fR 
  2846. .sp 1P
  2847. .RT
  2848. .ad b
  2849. .RT
  2850. .ce 1000
  2851. ANNEX\ B
  2852. .ce 0
  2853. .ce 1000
  2854. (to Recommendation G.954)
  2855. .sp 9p
  2856. .RT
  2857. .ce 0
  2858. .ce 1000
  2859. \fBDigital multiplexing strategy for\fR 
  2860. .sp 1P
  2861. .RT
  2862. .ce 0
  2863. .ce 1000
  2864. \fB4\ \(mu139 | 64\ kbit/s systems\fR 
  2865. .ce 0
  2866. .LP
  2867. .rs
  2868. .sp 15P
  2869. .ad r
  2870. \fBFigure B\(hy1/G.954, (MC), p.\fR 
  2871. .sp 1P
  2872. .RT
  2873. .ad b
  2874. .RT
  2875. .LP
  2876. B.1
  2877.     \fIGeneral\fR 
  2878. .sp 1P
  2879. .RT
  2880. .PP
  2881. The digital multiplexing strategy is based on the use of positive justification 
  2882. and combines four 139 | 64\ kbit/s tributaries into one composite signal. 
  2883. .bp
  2884. .RT
  2885. .sp 2P
  2886. .LP
  2887. B.2
  2888.     \fIBit rate\fR 
  2889. .sp 1P
  2890. .RT
  2891. .PP
  2892. The nominal bit rate should be 564 | 92\ kbit/s. The tolerance on
  2893. that rate should be \(+- | 5 parts per million\ (15\ ppm).
  2894. .RT
  2895. .sp 2P
  2896. .LP
  2897. B.3
  2898.     \fIFrame structure\fR 
  2899. .sp 1P
  2900. .RT
  2901. .PP
  2902. Table\ B\(hy1/G.954 gives:
  2903. .RT
  2904. .LP
  2905.     \(em
  2906.     the tributary bit rate and the number of tributaries,
  2907. .LP
  2908.     \(em
  2909.     the number of bits per frame,
  2910. .LP
  2911.     \(em
  2912.     the bit numbering scheme,
  2913. .LP
  2914.     \(em
  2915.     the bit assignment,
  2916. .LP
  2917.     \(em
  2918.     the bunched frame alignment signal.
  2919. .PP
  2920. \fINote\fR \ \(em\ Possible alternative frame structures with the
  2921. characteristics indicated in Appendix\ II are left for further study.
  2922. .sp 2P
  2923. .LP
  2924. B.4
  2925.     \fILoss and recovery of frame alignment\fR 
  2926. .sp 1P
  2927. .RT
  2928. .PP
  2929. Loss of frame alignment should be assumed to have taken place when four 
  2930. consecutive frame alignment signals have been incorrectly received in 
  2931. their predicted positions.
  2932. .PP
  2933. When frame alignment is assumed to be lost, the frame alignment device 
  2934. should decide that such alignment has effectively been recovered when it 
  2935. detects the presence of three consecutive frame alignment signals.
  2936. .PP
  2937. The frame alignment device, having detected the appearance of a single 
  2938. correct frame alignment signal, should begin a new search for the frame 
  2939. alignment signal when it detects the absence of the frame alignment signal 
  2940. in one of the two following frames. 
  2941. .PP
  2942. \fINote\fR \ \(em\ As it is not strictly necessary to specify the detailed 
  2943. frame alignment strategy, any suitable frame alignment strategy may be 
  2944. used provided the performance achieved is at least as efficient in all 
  2945. respects as that 
  2946. obtained by the above frame alignment strategy.
  2947. .RT
  2948. .ce
  2949. \fBH.T. [T4.954]\fR 
  2950. .ce
  2951. TABLE\ B\(hy1/G.954
  2952. .ce
  2953. \fB564 | 92 kbit/s multiplexing frame structure\fR 
  2954. .ps 9
  2955. .vs 11
  2956. .nr VS 11
  2957. .nr PS 9
  2958. .TS
  2959. center box;
  2960. lw(150p) | cw(60p) .
  2961. Tributary bit rate (kbit/s)    139 | 64
  2962. _
  2963. .T&
  2964. lw(150p) | cw(60p) .
  2965. Number of tributaries    4  
  2966. _
  2967. .T&
  2968. lw(150p) | cw(60p) .
  2969. Frame structure    Bit number
  2970. _
  2971. .T&
  2972. lw(150p) | cw(60p) .
  2973.     \fISet I\fR  
  2974. .T&
  2975. lw(150p) | cw(60p) .
  2976.  {
  2977. Frame alignment signal (binary content under study)
  2978.  }    \ 1 to 12\ 
  2979. .T&
  2980. lw(150p) | cw(60p) .
  2981. Bits from tributaries    13 to 384
  2982. _
  2983. .T&
  2984. lw(150p) | cw(60p) .
  2985.     \fISets II to VI\fR
  2986. .T&
  2987. lw(150p) | cw(60p) .
  2988.  {
  2989. Justification service bits \fIC\fI
  2990. (\fIn\fR
  2991. = 1 to 5) (see Note)
  2992.  }    \ 1 to 4 
  2993. .T&
  2994. lw(150p) | cw(60p) .
  2995. Bits from tributaries    \ 5 to 384
  2996. _
  2997. .T&
  2998. lw(150p) | cw(60p) .
  2999.     \fISet VII\fR
  3000. .T&
  3001. lw(150p) | cw(60p) .
  3002.  {
  3003. Remote alarm indication, spare for national use
  3004.  }    \ 1 to 4
  3005. .T&
  3006. lw(150p) | cw(60p) .
  3007.  {
  3008. Bits from tributaries available for justification
  3009.  }    \ 5 to 8 
  3010. .T&
  3011. lw(150p) | cw(60p) .
  3012. Bits from tributaries    \ 9 to 384
  3013. _
  3014. .T&
  3015. lw(150p) | cw(60p) .
  3016. Frame length    2688 bits 
  3017. .T&
  3018. lw(150p) | cw(60p) .
  3019. Bits per tributary    663 bits
  3020. .T&
  3021. lw(150p) | cw(60p) .
  3022.  {
  3023. Maximum justification rate per tributary
  3024.  }    210 | 90 bit/s 
  3025. .T&
  3026. lw(150p) | cw(60p) .
  3027. Nominal justification ratio    0.4390
  3028. .TE
  3029. .LP
  3030. \fINote\fR
  3031. \ \(em\ \fIC\fI
  3032.  | indicates the n\ut\d\uh\d justification service bit of
  3033. of the j\ut\d\uh\d tributary.
  3034. .nr PS 9
  3035. .RT
  3036. .ad r
  3037. \fBTableau B\(hy1/G.954 [T4.954], p.\fR 
  3038. .sp 1P
  3039. .RT
  3040. .ad b
  3041. .RT
  3042. .LP
  3043. .bp
  3044. .sp 2P
  3045. .LP
  3046. B.5
  3047.     \fIMultiplexing method\fR 
  3048. .sp 1P
  3049. .RT
  3050. .PP
  3051. Cyclic bit interleaving in the tributary numbering order and
  3052. positive justification is recommended. The justification control signal 
  3053. should be distributed and use the \fIC\fR\d\fIj\fR\\d\fIn\fR\u\ bits (\fIn\fR 
  3054. \ =\ 1, 2, 3, 4,\ 5), 
  3055. see Table\ B\(hy1/G.954. Positive justification should be indicated by the
  3056. signal\ 11111, no justification by the signal\ 00000. Majority decision is
  3057. recommended.
  3058. .PP
  3059. Table\ B\(hy1/G.954 gives the maximum justification rate per tributary 
  3060. and the nominal justification ratio. 
  3061. .RT
  3062. .sp 2P
  3063. .LP
  3064. B.6\fR     \fIJitter\fR 
  3065. .sp 1P
  3066. .RT
  3067. .sp 1P
  3068. .LP
  3069. B.6.1
  3070.     Jitter transfer characteristics (under study).
  3071. .sp 9p
  3072. .RT
  3073. .sp 1P
  3074. .LP
  3075. B.6.2
  3076.     Tributary output jitter (under study).
  3077. .sp 9p
  3078. .RT
  3079. .sp 2P
  3080. .LP
  3081. B.7
  3082.     \fIService digits\fR 
  3083. .sp 1P
  3084. .RT
  3085. .PP
  3086. The first four bits in Set\ VII of the pulse frame are available for service 
  3087. functions. The first of these bits is used to indicate a prompt alarm condition, 
  3088. see Table\ C\(hy1/G.954. 
  3089. .PP
  3090. \fINote\fR \ \(em\ A possible solution for scrambler and frame alignment 
  3091. signal is given in Appendix\ I. 
  3092. .RT
  3093. .ce 1000
  3094. APPENDIX\ I
  3095. .ce 0
  3096. .ce 1000
  3097. (to Annex B of Recommendation G.954)
  3098. .sp 9p
  3099. .RT
  3100. .ce 0
  3101. .ce 1000
  3102. \fBA possible solution for\fR 
  3103. \fBscrambler and frame\fR 
  3104. .sp 1P
  3105. .RT
  3106. .ce 0
  3107. .ce 1000
  3108. \fBalignment signals for a digital line system\fR 
  3109. .ce 0
  3110. .ce 1000
  3111. \fBat 4 \(mu 139 | 64 kbit/s\fR 
  3112. .ce 0
  3113. .LP
  3114. I.1
  3115.     \fIReset scrambler\fR 
  3116. .sp 1P
  3117. .RT
  3118. .PP
  3119. It is proposed to use a \*Qreset scrambler\*U, i.e.\ one which is reset 
  3120. at the start of each frame. Advantages of such a scrambler\ [3] as compared 
  3121. to a free\(hyrunning or \*Qself\(hysynchronizing\*U scrambler, are: 
  3122. .RT
  3123. .LP
  3124.     \(em
  3125.     no error multiplication, and
  3126. .LP
  3127.     \(em
  3128.     no necessity to provide additional measures to avoid periodic
  3129. output signals.
  3130. .PP
  3131. If it is accepted that with an all\ 1 or all\ 0 input signal
  3132. (e.g.\ with AIS on all four tributaries) the output does not precisely
  3133. correspond to a 2\fI\fI
  3134. \u\fIn\fR\d\ \(em\ 1 pseudorandom sequence but represents an
  3135. approximately random sequence, fully adequate for timing recovery on the 
  3136. line, a scrambler may be realized (Figure\ I\(hy1/G.954) which has additional 
  3137. favourable features: 
  3138. .LP
  3139.     \(em
  3140.     The scrambler works at \( =\ 141\ Mbit/s. Four sequences delayed
  3141. with respect to each other (A0, A2, A5 and\ A6)
  3142. are used to scramble the individual tributaries
  3143. T1\ . |  |  |  T4; the four scrambled signals
  3144. (c, d, e, f
  3145. ) are then multiplexed.
  3146. .LP
  3147.     \(em
  3148.     Simple circuitry, hence easy realization at the high speed
  3149. involved, and low power consumption.
  3150. .LP
  3151.     \(em
  3152.     After resetting, the scrambler generates the frame alignment
  3153. signal.
  3154. .sp 2P
  3155. .LP
  3156. I.2
  3157.     \fIFrame alignment signal\fR 
  3158. .sp 1P
  3159. .RT
  3160. .PP
  3161. The frame alignment signal, generated at the start of each pulse
  3162. frame, is
  3163. \v'6p'
  3164. .RT
  3165. .sp 1P
  3166. .ce 1000
  3167. 111110100000
  3168. .ce 0
  3169. .sp 1P
  3170. .LP
  3171. .sp 1
  3172. and is thus identical to that of the 139\ Mbit/s signal according to
  3173. Recommendation\ G.751.
  3174. .PP
  3175. The frame alignment signal will not be imitated by all\ 0 or all\ 1 signals 
  3176. even if these occur in any combination in the four tributaries. 
  3177. .bp
  3178. .LP
  3179. .rs
  3180. .sp 47P
  3181. .ad r
  3182. \fBFigure I\(hy1/G.954, (M), p.\fR 
  3183. .sp 1P
  3184. .RT
  3185. .ad b
  3186. .RT
  3187. .LP
  3188. .bp
  3189. .ce 1000
  3190. APPENDIX\ II
  3191. .ce 0
  3192. .ce 1000
  3193. (to Annex B of Recommendation G.954)
  3194. .sp 9p
  3195. .RT
  3196. .ce 0
  3197. .ce 1000
  3198. \fBPossible alternative multiplex frame structures\fR 
  3199. .sp 1P
  3200. .RT
  3201. .ce 0
  3202. .PP
  3203. Other multiplex frame structures at 564 | 92\ kbit/s are possible
  3204. which still retain the same per tributary frame structure as implied by the
  3205. multiplex frame structure given in Figure\ I\(hy1/G.954.
  3206. .sp 1P
  3207. .RT
  3208. .PP
  3209. These alternative multiplex frame structures are based on the
  3210. cyclic interleaving of groups of bits from tributaries and such methods of
  3211. multiplexing can have implementation advantages when alphabetic line codes 
  3212. such as 6B4T are used. Integration of the multiplex and the line code conversion 
  3213. functions can reduce the speed requirements of the associated circuitry.
  3214. .PP
  3215. Equipments based on these alternative multiplex frame structures,
  3216. provided that they adopt the same multiplex frame length, the same number of
  3217. bits per tributary, the same maximum justifications rate and the same nominal 
  3218. justification ratio, are consistent with the network performance offered 
  3219. by 
  3220. equipments using the multiplexing method described in the body of this
  3221. Recommendation.
  3222. \v'1P'
  3223. .RT
  3224. .ce 1000
  3225. ANNEX\ C
  3226. .ce 0
  3227. .ce 1000
  3228. (to Recommendation G.954)
  3229. .sp 9p
  3230. .RT
  3231. .ce 0
  3232. .ce 1000
  3233. \fBFault conditions\fR 
  3234. \fBand consequent actions for\fR 
  3235. .sp 1P
  3236. .RT
  3237. .ce 0
  3238. .ce 1000
  3239. \fBdigital lines systems at 4 \(mu 139 | 64 kbit/s\fR 
  3240. .ce 0
  3241. .LP
  3242. C.1
  3243.     \fIFault conditions\fR 
  3244. .sp 1P
  3245. .RT
  3246. .PP
  3247. The digital line system 4 \(mu 139 | 64 kbit/s should detect the
  3248. following fault conditions:
  3249. .RT
  3250. .PP
  3251. C.1.1
  3252. Failure of internal power supply.
  3253. .sp 9p
  3254. .RT
  3255. .PP
  3256. C.1.2
  3257. Failure of power feeding of regenerators.
  3258. .sp 9p
  3259. .RT
  3260. .PP
  3261. C.1.3
  3262. Error ratio 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u3\d.
  3263. .sp 9p
  3264. .RT
  3265. .PP
  3266. \fINote\fR \ \(em\ The criteria for activating and deactivating of these
  3267. alarm indications are under study.
  3268. .PP
  3269. C.1.4
  3270. Error ratio 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u6\d.
  3271. .sp 9p
  3272. .RT
  3273. .PP
  3274. C.1.5
  3275. Loss of incoming line signal.
  3276. .sp 9p
  3277. .RT
  3278. .PP
  3279. \fINote\fR \ \(em\ The detection of this fault condition is required only
  3280. when it does not result in an indication of loss of frame alignment.
  3281. .PP
  3282. C.1.6
  3283. Loss of frame alignment.
  3284. .sp 9p
  3285. .RT
  3286. .PP
  3287. C.1.7
  3288. Loss of line word alignment when alphabetic line codes are
  3289. used.
  3290. .sp 9p
  3291. .RT
  3292. .PP
  3293. \fINote\fR \ \(em\ The detection of this fault condition is required only
  3294. when it does not result in an indication \*QError ratio 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u3\d\*U. 
  3295. .PP
  3296. C.1.8
  3297. Loss of incoming signal on a tributary.
  3298. .sp 9p
  3299. .RT
  3300. .PP
  3301. C.1.9
  3302. Remote alarm indication.
  3303. .bp
  3304. .sp 9p
  3305. .RT
  3306. .sp 2P
  3307. .LP
  3308. C.2
  3309.     \fIConsequent actions\fR 
  3310. .sp 1P
  3311. .RT
  3312. .PP
  3313. Further to the detection of a fault condition, appropriate actions should 
  3314. be taken as specified in Table\ C\(hy1/G.954. 
  3315. .RT
  3316. .ce
  3317. \fBH.T. [T5.954]\fR 
  3318. .ce
  3319. TABLE\ C\(hy1/G.954
  3320. .ce
  3321. \fBFault conditions and consequent actions\fR 
  3322. .ps 9
  3323. .vs 11
  3324. .nr VS 11
  3325. .nr PS 9
  3326. .TS
  3327. center box;
  3328. cw(54p) | cw(54p) | cw(24p) sw(24p) | cw(24p) | cw(24p) sw(24p) , ^  | ^  | c | c ^  | | c | c.
  3329. Equipment    Fault conditions    Maintenance alarms     {
  3330. Alarm indication to the remote line muldex generated
  3331.  }    AIS applied,  see \(sc\ C.2
  3332.         Prompt    Deferred    to all the tributaries     {
  3333. to the relevant time slot of the composite signal
  3334.  }
  3335. _
  3336. .T&
  3337. lw(54p) | lw(54p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) , ^  | l | l | l | l | l | l.
  3338.  {
  3339. Muldex
  3340. Failure of internal power supply
  3341. Yes
  3342.  }        Yes, if practicable     {
  3343. Failure of power feeding of regenerators
  3344. Yes
  3345.  }        Yes, if practicable    
  3346.                         
  3347. _
  3348. .T&
  3349. lw(54p) | lw(54p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) , ^  | l | l | l | l | l | l 
  3350. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3351. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3352. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3353. ^  | l | l | l | l | l | l.
  3354.  {
  3355. Receiving side only
  3356. of line muldex
  3357. (See Figure\ 2/G.901)
  3358. Error rate 1 \(mu 10\uD\dlF261\u3\d
  3359. Yes
  3360. \fBYes\fR
  3361. Yes
  3362. Yes
  3363. \fBYes\fR
  3364. Error rate 1 \(mu 10\uD\dlF261\u6\d
  3365. \fBYes\fR
  3366. Yes
  3367. \fBYes\fR
  3368. \fBYes\fR
  3369. \fBYes\fR
  3370. Loss of incoming signal
  3371. Yes
  3372. \fBYes\fR
  3373. Yes
  3374. Yes
  3375. \fBYes\fR
  3376. Loss of frame alignment
  3377. Yes
  3378. \fBYes\fR
  3379. Yes
  3380. Yes
  3381. \fBYes\fR
  3382. Loss of line word alignment when alphabetic line code is used
  3383. Yes 
  3384. \fBYes\fR
  3385. Yes 
  3386. Yes 
  3387. \fBoui\fR
  3388.  }     {
  3389. Detection of remote alarm indication 
  3390.  }                    
  3391.                                                                                                                         
  3392. _
  3393. .T&
  3394. lw(54p) | lw(54p) | cw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | lw(24p) | cw(24p) , ^  | l | l | l | l | l | l 
  3395. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3396. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3397. ^  | l | l | l | l | l | l 
  3398. ^  | l | l | l | l | l | l.
  3399.  {
  3400. Transmitting side only of line muldex (See Figure\ 2/G.901)
  3401.  }     {
  3402. Loss of incoming signal on a tributary
  3403.  }    Yes                Yes
  3404. .TE
  3405. .LP
  3406. \fINote\fR
  3407. \ \(em\ A \fIYes\fR
  3408. in the table signifies that a certain action should be taken as a consequence of the relevant fault condition. An \fIopen space\fR
  3409. in the table signifies that the relevant action should \fInot\fR
  3410. be taken as a consequence of
  3411. the relevant fault condition, if this condition is the only one present. If
  3412. more than one fault condition is simultaneously present the relevant action
  3413. should be taken if, for at least one of the conditions, a \fIYes\fR
  3414. is defined in relation to this action.
  3415. .nr PS 9
  3416. .RT
  3417. .ad r
  3418. \fBTableau C\(hy1/G.954 [T5.954], p.\fR 
  3419. .sp 1P
  3420. .RT
  3421. .ad b
  3422. .RT
  3423. .PP
  3424. C.2.1
  3425. Prompt maintenance alarm indication generated to signify that performance 
  3426. is below acceptable standards and maintenance attention is 
  3427. required locally.
  3428. .sp 9p
  3429. .RT
  3430. .PP
  3431. C.2.2
  3432. Deferred maintenance alarm indication generated to signify that performance 
  3433. is deteriorating. 
  3434. .sp 9p
  3435. .RT
  3436. .PP
  3437. \fINote\fR \ \(em\ The location and provision of any visual and/or audible 
  3438. alarm activated by the 
  3439. alarm indications given in \(sc\(sc\ C.2.1 and C.2.2 above, is left to 
  3440. the discretion of each Administration. 
  3441. .bp
  3442. .PP
  3443. C.2.3
  3444. AIS applied to all the tributaries (see Notes\ 1 and\ 2 below).
  3445. .sp 9p
  3446. .RT
  3447. .PP
  3448. C.2.4
  3449. AIS applied to the relevant time slot of the composite signal (see Note\ 
  3450. 1 below). 
  3451. .sp 9p
  3452. .RT
  3453. .PP
  3454. C.2.5
  3455. Alarm indication to the remote muldex generated.
  3456. .sp 9p
  3457. .RT
  3458. .PP
  3459. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The equivalent binary content of the Alarm Indication 
  3460. Signal (AIS) is a continuous stream of\ 1s. 
  3461. .PP
  3462. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The bit rate of this AIS should be within \(+- | 5\ 
  3463. ppm of the nominal bit rate. 
  3464. .RT
  3465. .sp 2P
  3466. .LP
  3467.     \fBReferences\fR 
  3468. .sp 1P
  3469. .RT
  3470. .LP
  3471. [1]
  3472.      CCITT Manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  3473. \fIlines against harmful effects from electric power and electrified railway\fR 
  3474. \fIlines\fR , ITU, Geneva, 1988.
  3475. .LP
  3476. [2]
  3477.      CCITT Recommendation \fITests on power\(hyfed repeaters using solid state\fR 
  3478. \fIdevices in order to check the arrangements for protection from external\fR 
  3479. \fIinterference\fR , Vol.\ IX, Rec.\ K.17.
  3480. .LP
  3481. [3]
  3482.     MULLER (H), Bit sequence independence through scramblers in digital
  3483. communication systems, \fINachr.\ Techn.\ Z\fR ., Vol.\ 27 (1974),
  3484. pp.\ 475 to\ 479.
  3485. .sp 2P
  3486. .LP
  3487. \fBRecommendation\ G.955\fR 
  3488. .RT
  3489. .sp 2P
  3490. .ce 1000
  3491. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\ 1544\ KBIT/S\ HIERARCHY\fR 
  3492. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.955''
  3493. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.955    %'
  3494. .ce 0
  3495. .sp 1P
  3496. .ce 1000
  3497. \fBON\ OPTICAL\ FIBRE\ CABLES\fR 
  3498. .ce 0
  3499. .sp 1P
  3500. .ce 1000
  3501. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  3502. .sp 9p
  3503. .RT
  3504. .ce 0
  3505. .sp 1P
  3506. .LP
  3507. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  3508. .sp 1P
  3509. .RT
  3510. .PP
  3511. This Recommendation covers digital line systems for the
  3512. transmission of signals based on the 1544\ kbit/s hierarchy on optical fibre
  3513. cables and includes systems conveying the following bit rates:
  3514. .RT
  3515. .LP
  3516.     \ \ \ \ 1 | 44 kbit/s
  3517. .LP
  3518.     \ \ \ \ 3 | 52 kbit/s
  3519. .LP
  3520.     \ \ \ \ 6 | 12 kbit/s
  3521. .LP
  3522.     \ \ \ 32 | 64 kbit/s
  3523. .LP
  3524.     \ \ \ 44 | 36 kbit/s
  3525. .LP
  3526.     \fIn\fR \ \(mu\ 44 | 36 kbit/s
  3527. .LP
  3528.     \ \ \ 97 | 28 kbit/s
  3529. .LP
  3530.     4\ \(mu\ 97 | 28 kbit/s.
  3531. .PP
  3532. The aim of this Recommendation is to achieve longitudinal
  3533. compatibility on elementary cable sections of different digital line systems, 
  3534. i.e.\ the possibility of installing digital line systems, produced by different 
  3535. manufacturers, on the same optical fibre cable. 
  3536. .PP
  3537. For the purpose of this Recommendation, optical fibre digital line
  3538. systems can be represented as in Figure\ 1/G.955. The system may have no
  3539. intermediate regenerators as in Figure\ 1a/G.955, one intermediate regenerator 
  3540. as in Figure\ 1b/G.955, or a larger number depending on the system design 
  3541. and 
  3542. route length.
  3543. .PP
  3544. This Recommendation covers requirements for equipment intended to meet 
  3545. the relevant performance objectives of Recommendation\ G.821 under all 
  3546. normally envisaged operating conditions. In any event Recommendation\ G.821 
  3547. remains the overriding performance objective of the network. 
  3548. .PP
  3549. Other (synchronous optical) hierarchical rates are presently under
  3550. consideration. Such rates to be considered in this Recommendation require
  3551. further study.
  3552. .bp
  3553. .RT
  3554. .LP
  3555. .rs
  3556. .sp 18P
  3557. .ad r
  3558. \fBFigure 1/G.955, (N), p.\fR 
  3559. .sp 1P
  3560. .RT
  3561. .ad b
  3562. .RT
  3563. .sp 2P
  3564. .LP
  3565. \fB2\fR     \fBType of transmission medium\fR 
  3566. .sp 1P
  3567. .RT
  3568. .PP
  3569. Multimode or single\(hymode optical fibres conforming to
  3570. Recommendations\ G.651 or\ G.652 respectively are considered suitable for 
  3571. these systems. Operation may be in the region of either 850\ nm, 1300\ 
  3572. nm or\ 1550\ nm or some other wavelength depending on the fibre and system 
  3573. type employed. The 
  3574. attenuation considered the most appropriate for operation at the various bit
  3575. rates and wavelengths will be chosen by the Administrations in relation 
  3576. to the characteristics of the link to be realized and in accordance with 
  3577. this 
  3578. Recommendation. Similarly, splice losses, connector losses and the cable 
  3579. margin must be chosen together with the attenuation of the optical fibre 
  3580. in order to achieve the overall attenuation specified in \(sc\ 4. 
  3581. .RT
  3582. .sp 2P
  3583. .LP
  3584. \fB3\fR     \fBSystem margin\fR 
  3585. .sp 1P
  3586. .RT
  3587. .PP
  3588. For the purpose of this Recommendation, the total system margin
  3589. (Figure\ 1a/G.955), or regenerator section margin (Figure\ 1b/G.955), is
  3590. subdivided into two main contributions. The disposition of these margins is
  3591. shown in Figure\ 2/G.955.
  3592. .RT
  3593. .sp 1P
  3594. .LP
  3595. 3.1
  3596.     \fICable margin (M\fI
  3597. .sp 9p
  3598. .RT
  3599. .EF '%    \fIc)''
  3600. .OF '''\fIc)    %'
  3601. .PP
  3602. The cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, covers allowances for:
  3603. .RT
  3604. .LP
  3605.     i)
  3606.     future modifications to the cable configuration
  3607. (additional splices, increased cable lengths,\ etc.);
  3608. .LP
  3609.     ii)
  3610.     fibre cable performance variations due to environmental
  3611. factors; and
  3612. .LP
  3613.     iii)
  3614.     degradation of any connector between points S and R when
  3615. provided.
  3616. .sp 1P
  3617. .LP
  3618. 3.2
  3619.     \fIEquipment margin (M\fI
  3620. .sp 9p
  3621. .RT
  3622. .EF '%    \fIe)''
  3623. .OF '''\fIe)    %'
  3624. .PP
  3625. The equipment margin, \fIM\fR\d\fIe\fR\u, covers allowances for
  3626. the effect of time and environmental factors on equipment performance
  3627. (e.g.,\ launched power, receiver sensitivity, equipment connector
  3628. degradations).
  3629. .PP
  3630. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The design margin, which covers the allowance for the
  3631. tolerances on the characteristics of the various components of the system, 
  3632. is not considered because worst case values for such characteristics are 
  3633. reflected in the specifications of \(sc\ 4. 
  3634. .bp
  3635. .PP
  3636. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The system margin is in relation to a BER threshold of
  3637. 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u1\d\u0\d even though for practical reasons the measurements 
  3638. of 
  3639. receiver sensitivity may be carried out at other thresholds.
  3640. .PP
  3641. \fINote\ 3\fR \ \(em\ The worst case approach adopted in this Recommendation
  3642. leaves some additional margin in operating systems which can be considered 
  3643. as an unallocated margin. 
  3644. .RT
  3645. .sp 2P
  3646. .LP
  3647. \fB4\fR     \fBSystem specifications\fR 
  3648. .sp 1P
  3649. .RT
  3650. .PP
  3651. The 
  3652. optical link of a regenerator section
  3653. can be
  3654. represented as in Figure\ 2/G.955 from the point of the system
  3655. specifications.
  3656. .RT
  3657. .LP
  3658. .rs
  3659. .sp 5P
  3660. .ad r
  3661. \fBFigure 2/G.955, (N), p.\fR 
  3662. .sp 1P
  3663. .RT
  3664. .ad b
  3665. .RT
  3666. .PP
  3667. As a minimum requirement for typical commercially available
  3668. systems, the transmitter and the receiver shall be designed so that the 
  3669. error performance requirements of \(sc\ 4.2 are obtained with an optical 
  3670. path as defined in \(sc\ 4.6 and \(sc\ 4.7. 
  3671. .sp 1P
  3672. .LP
  3673. 4.1
  3674.     \fIRegenerator section lengths\fR 
  3675. .sp 9p
  3676. .RT
  3677. .PP
  3678. The regenerator section length achievable with the systems
  3679. specified in this recommendation is related to the fibre characteristics and
  3680. the specific capabilities of the transmitter/receiver equipment. Exemples 
  3681. are given in Annexes\ A and\ B. 
  3682. .PP
  3683. For multimode systems, the description of the baseband response with a 
  3684. single value (the \(em3\ dB optical bandwidth) may not be sufficient to 
  3685. determine the suitability of the fibre for the specified system. In some 
  3686. cases, a more detailed description of this characteristic or the description 
  3687. of the 
  3688. impulse response may be necessary. Additionally, the overall \(em3\ dB optical
  3689. bandwidth is assumed to include modal and chromatic contributions.
  3690. .PP
  3691. For single\(hymode systems, a principle characteristic is that, for a
  3692. given section length, they exhibit less pulse broadening than multimode
  3693. systems, provided that the central wavelength of the laser is sufficiently
  3694. close to the fibre's zero\(hydispersion wavelength.
  3695. .PP
  3696. In general, for single\(hymode fibre systems employing laser sources
  3697. operating near or below a nominal bit rate of 6\ \(mu\ 44 | 36\ kbit/s, the
  3698. regenerator section length is expected to be limited by loss and not by
  3699. dispersion. At higher bit rates, the regenerator section length may be 
  3700. limited by dispersion. Therefore, it is desirable to check whether a regenerator 
  3701. section length is limited by loss or dispersion.
  3702. .PP
  3703. Loss\(hylimited systems: the loss\(hylimited regenerator section length 
  3704. can be calculated taking into account the system gain, the loss introduced 
  3705. by the sum of connector and splice losses, fibre attenuation at the operating 
  3706. wavelength, cable margin, and the additional loss due to any dispersion 
  3707. penalty (including mode partition noise). 
  3708. .PP
  3709. Dispersion\(hylimited systems: the dispersion\(hylimited regenerator section 
  3710. length is dependent upon the receiver tolerance to pulse distorsion (e.g., 
  3711. due to the transmitter source spectral characteristics, mode partition 
  3712. noise, and the fibre chromatic dispersion). Administrations should consult 
  3713. with suppliers to determine dispersion\(hylimited lengths for their applications. 
  3714. Dispersion\(hylimited systems require further study.
  3715. .RT
  3716. .sp 1P
  3717. .LP
  3718. 4.2
  3719.     \fIError performance\fR 
  3720. .sp 9p
  3721. .RT
  3722. .PP
  3723. Digital line systems in this Recommendation consider a maximum
  3724. regenerator section length with a BER not worse than 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u1\d\u0\d. 
  3725. The 
  3726. error performance should be consistent with the overall performance in
  3727. Recommendation\ G.821.
  3728. .bp
  3729. .RT
  3730. .sp 1P
  3731. .LP
  3732. 4.3
  3733.     \fIReceiver dynamic range\fR 
  3734. .sp 9p
  3735. .RT
  3736. .PP
  3737. The optical receiver dynamic range should be at least sufficient to provide 
  3738. a range of automatic gain control to compensate for equipment 
  3739. production tolerances and the effects of temperature and ageing. It is
  3740. desirable that the dynamic range of the receiver should also minimize the 
  3741. need for line build\(hyout attenuators. 
  3742. .RT
  3743. .sp 1P
  3744. .LP
  3745. 4.4
  3746.     \fIOptical source\fR 
  3747. .sp 9p
  3748. .RT
  3749. .PP
  3750. Multimode systems may employ either lasers or light\(hyemitting diodes 
  3751. as sources. Single\(hymode systems generally employ lasers, although 
  3752. light\(hyemitting diodes may have specific applications at certain bit rates.
  3753. Single\(hymode systems using light\(hyemitting diodes require
  3754. further study.
  3755. .RT
  3756. .sp 1P
  3757. .LP
  3758. 4.5
  3759.     \fIOperating wavelength range\fR 
  3760. .sp 9p
  3761. .RT
  3762. .PP
  3763. The nominal wavelengths of 850 nm and 1300 nm imply possible use
  3764. anywhere in the range of 820\(hy910\ nm and 1270\(hy1330\ nm respectively, 
  3765. for systems operating up to and including nominal bit rates near 3\ \(mu\ 
  3766. 44 | 36\ kbit/s. For 
  3767. higher than a nominal bit rate near 3\ \(mu\ 44 | 36\ kbit/s the 1300\ 
  3768. nm range is 
  3769. reduced to 1285\(hy1330\ nm. The range for the region around 1550\ nm is under
  3770. study.
  3771. .PP
  3772. \fINote\ 1\fR \ \(em\ For single\(hymode systems operating in the 1300\ 
  3773. nm range, the lower wavelength limit is determined from consideration of 
  3774. dispersion and 
  3775. cut\(hyoff wavelength effects, while the upper wavelength limit is due to
  3776. consideration of dispersion and attenuation. In particular it should be 
  3777. noted that the range quoted in this Recommendation is restricted compared 
  3778. to the 
  3779. dispersion range of 1270\(hy1340\ nm quoted in Recommendation\ G.652, because 
  3780. of 
  3781. the possibility of OH peak related excess losses. To ensure satisfactory 
  3782. system operation the cut\(hyoff wavelength of the shortest length of cabled 
  3783. fibre in a 
  3784. single\(hymode elementary cable section must not exceed the operating wavelength. 
  3785. The second order (LP\d1\\d1\u) mode should be sufficiently attenuated along 
  3786. the fibre such that at the detector modal noise and bimodal dispersion 
  3787. effects are negligible. 
  3788. .PP
  3789. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The nominal wavelength ranges specified above are 
  3790. for LEDs and multilongitudinal mode (MLM) lasers. Single longitudinal mode 
  3791. (SLM) lasers require further study. 
  3792. .RT
  3793. .sp 1P
  3794. .LP
  3795. 4.6
  3796.     \fIRecommended\fR 
  3797. \fIoptical path allowances for multimode fibre\fR 
  3798. \fIsystems\fR 
  3799. .sp 9p
  3800. .RT
  3801. .PP
  3802. The optical path allowances between points S and R are given in
  3803. Table\ 1/G.955 for multimode fibre systems employing LEDs or MLM lasers. 
  3804. These allowances include the cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, and comprise 
  3805. the overall 
  3806. attenuation and 3\ dB optical bandwidth. These allowances represent the worst
  3807. case parameter values derived from current practice within which a given
  3808. system can be designed. Trade\(hyoffs among bandwidth, attenuation, dispersion,
  3809. coding,\ etc. can vary these parameters.
  3810. .PP
  3811. The calculation of attenuation between points S and R should consider the 
  3812. variation of the optical fibre loss over the actual wavelength range of 
  3813. the optical fibre. 
  3814. .RT
  3815. .sp 1P
  3816. .LP
  3817. 4.7
  3818.     \fIRecommended\fR 
  3819. \fIoptical path allowances for single\(hymode fibre\fR 
  3820. \fIsystems\fR 
  3821. .sp 9p
  3822. .RT
  3823. .PP
  3824. The optical path allowances between points S and R are given in
  3825. Table\ 2/G.955 for single\(hymode fibre systems employing LEDs or MLM lasers. 
  3826. These allowances include the cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, and comprise 
  3827. the overall 
  3828. attenuation and dispersion. These allowances represent the worst case parameter 
  3829. values derived from current practice within which a given system can be 
  3830. designed. Trade\(hyoffs among attenuation, dispersion, coding,\ etc. can 
  3831. vary these parameters. 
  3832. .PP
  3833. The calculation of attenuation between points S and R should consider the 
  3834. variation of the optical fibre loss over the actual wavelength range of 
  3835. the optical source. 
  3836. .bp
  3837. .RT
  3838. .ce
  3839. \fBH.T. [T1.955]\fR 
  3840. .ce
  3841. TABLE\ 1/G.955
  3842. .ce
  3843. \fBRecommended optical path allowances for digital line systems on
  3844. .ce
  3845. multimode optical fibre\fR 
  3846. .ce
  3847. \fBconforming to Recommendation G.651
  3848. .ce
  3849. with a single optical transmission signal\fR 
  3850. .ps 9
  3851. .vs 11
  3852. .nr VS 11
  3853. .nr PS 9
  3854. .TS
  3855. center box;
  3856. cw(48p) | cw(48p) | cw(36p) | cw(48p) sw(48p) , ^  | ^  | ^  | c | c.
  3857. Nominal bit rate  (kbit/s)    Nominal wavelength (nm)    Source type     {
  3858. Allowances between S and R
  3859. at 1 | (mu | 0
  3860. \u\(em10
  3861. \d BER
  3862.  }
  3863.             Maximum attenuation (dB)     {
  3864. Minimum overall
  3865. \(em3 dB optical bandwidth
  3866. (MHz)
  3867.  }
  3868. _
  3869. .T&
  3870. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3871. ^  | l | l | l | l 
  3872. ^  | ^  | l | l | l.
  3873.  {
  3874. \ 6 | 12
  3875. \ 850
  3876. Laser
  3877. 47
  3878. 17
  3879. LED
  3880. 34
  3881. 17
  3882. 1300
  3883. Laser
  3884. 34
  3885. 17
  3886. LED
  3887. 21
  3888. 17
  3889.  }                
  3890.                                             
  3891. _
  3892. .T&
  3893. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3894. ^  | l | l | l | l 
  3895. ^  | ^  | l | l | l.
  3896.  {
  3897. 32 | 64
  3898. \ 850
  3899. Laser
  3900. \ua\d\u)\d
  3901. \ua\d\u)\d
  3902. LED
  3903. \ua\d\u)\d
  3904. \ua\d\u)\d
  3905. 1300
  3906. Laser
  3907. 33
  3908. 65
  3909. LED
  3910. \ua\d\u)\d
  3911. \ua\d\u)\d
  3912.  }                
  3913.                                             
  3914. _
  3915. .T&
  3916. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3917. ^  | l | l | l | l 
  3918. ^  | ^  | l | l | l.
  3919.  {
  3920. 44 | 36
  3921. \ 850
  3922. Laser
  3923. 42
  3924. 62
  3925. LED
  3926. 29
  3927. 62
  3928. 1300
  3929. Laser
  3930. 33
  3931. 62
  3932. LED
  3933. 21
  3934. 62
  3935.  }                
  3936.                                             
  3937. _
  3938. .T&
  3939. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3940. ^  | l | l | l | l 
  3941. ^  | ^  | l | l | l.
  3942.  {
  3943. 2 | (mu | 4 | 36
  3944. \ 850
  3945. Laser
  3946. 42
  3947. 90
  3948. LED
  3949. \ua\d\u)\d
  3950. \ua\d\u)\d
  3951. 1300
  3952. Laser
  3953. 30
  3954. 81
  3955. LED
  3956. \ua\d\u)\d
  3957. \ua\d\u)\d
  3958.  }                
  3959.                                             
  3960. _
  3961. .T&
  3962. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3963. ^  | l | l | l | l 
  3964. ^  | ^  | l | l | l.
  3965.  {
  3966. 97 | 28
  3967. \ 850
  3968. Laser
  3969. \ua\d\u)\d
  3970. \ua\d\u)\d
  3971. LED
  3972. \ua\d\u)\d
  3973. \ua\d\u)\d
  3974. 1300
  3975. Laser
  3976. 31
  3977. 100
  3978. LED
  3979. \ua\d\u)\d
  3980. \ua\d\u)\d
  3981.  }                
  3982.                                             
  3983. _
  3984. .T&
  3985. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  3986. ^  | l | l | l | l 
  3987. ^  | ^  | l | l | l.
  3988.  {
  3989. 3 | (mu | 4 | 36
  3990. \ 850
  3991. Laser
  3992. \ua\d\u)\d
  3993. \ua\d\u)\d
  3994. LED
  3995. \ua\d\u)\d
  3996. \ua\d\u)\d
  3997. 1300
  3998. Laser
  3999. 28
  4000. 120
  4001. LED
  4002. \ua\d\u)\d
  4003. \ua\d\u)\d
  4004. \ua\d\u)\d\ Values under study.
  4005.  }
  4006. .TE
  4007. .LP
  4008. \fINote\ 1\fR
  4009. \ \(em\ Values given in this table are for source types other than single
  4010. longitudinal mode (SLM) lasers.
  4011. .LP
  4012. \fINote\ 2\fR
  4013. \ \(em\ Refer to \(sc 4.1, regenerator section lengths, for other
  4014. considerations.
  4015. .nr PS 9
  4016. .RT
  4017. .ad r
  4018. \fBTableau 1/G.955 [T1.955], p.25\fR 
  4019. .sp 1P
  4020. .RT
  4021. .ad b
  4022. .RT
  4023. .LP
  4024. .sp 7
  4025. .bp
  4026. .ce
  4027. \fBH.T. [T2.955]\fR 
  4028. .ce
  4029. TABLE\ 2/G.955
  4030. .ce
  4031. \fBRecommended optical path allowances for digital line systems on
  4032. .ce
  4033. single\(hymode optical fibre\fR 
  4034. .ce
  4035. \fBconforming to Recommendation
  4036. .ce
  4037. G.652 with a single optical transmission signal\fR 
  4038. .ps 9
  4039. .vs 11
  4040. .nr VS 11
  4041. .nr PS 9
  4042. .TS
  4043. center box;
  4044. cw(48p) | cw(48p) | cw(36p) | cw(48p) sw(48p) , ^  | ^  | ^  | c | c.
  4045. Nominal bit rate (kbit/s)    Nominal wavelength (nm)    Source type     {
  4046. Allowances between S and R
  4047. at 1 | (mu | 0
  4048. \u\(em10
  4049. \d BER
  4050.  }
  4051.             Maximum attenuation (dB)    Maximum dispersion (ps/nm)
  4052. _
  4053. .T&
  4054. lw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | l | l | l | l.
  4055.                 
  4056.                 
  4057. .TE
  4058. .nr PS 9
  4059. .RT
  4060. .ad r
  4061. \fBTableau 2/G.955 [T2.955], p.26\fR 
  4062. .sp 1P
  4063. .RT
  4064. .ad b
  4065. .RT
  4066. .LP
  4067. .sp 6
  4068. .bp
  4069. .sp 1P
  4070. .LP
  4071. 4.8
  4072.     \fISystem margin\fR 
  4073. .sp 9p
  4074. .RT
  4075. .PP
  4076. The cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, and equipment margin,
  4077. \fIM\fR\d\fIe\fR\u, depend on the system characteristics and environmental
  4078. conditions. Administrations should review the value of these margins, in
  4079. cooperation with suppliers, relative to their applications and their
  4080. maintenance strategies. Different maintenance strategies may require different 
  4081. values of margins. 
  4082. .RT
  4083. .sp 1P
  4084. .LP
  4085. 4.9
  4086.     \fITrade\(hyoff considerations\fR 
  4087. .sp 9p
  4088. .RT
  4089. .PP
  4090. The allowances for digital line systems found in Tables 1/G.955
  4091. and\ 2/G.955 are aimed at specifying minimum requirements for transmission
  4092. systems with maximized section lengths. However, for applications not requiring 
  4093. maximized section lengths, more economical equipment designs can be used. 
  4094. Parameters for such equipment may differ from those in Tables\ 1/G.955
  4095. and\ 2/G.955 by allowing trade\(hyoffs to be made.
  4096. .PP
  4097. Furthermore, remote power feeding and remote supervision of
  4098. intermediate regenerators may not be necessary.
  4099. .RT
  4100. .sp 1P
  4101. .LP
  4102. 4.10
  4103.     \fIWavelength division multiplexing\fR 
  4104. .sp 9p
  4105. .RT
  4106. .PP
  4107. The requirements for digital line systems employing wavelength
  4108. division multiplexing techniques operating either within the same wavelength
  4109. region or in separate wavelength regions are under study.
  4110. .RT
  4111. .sp 2P
  4112. .LP
  4113. \fB5\fR     \fBPower feeding\fR 
  4114. .sp 1P
  4115. .RT
  4116. .PP
  4117. Power feeding arrangements, if any, require further study.
  4118. .RT
  4119. .sp 2P
  4120. .LP
  4121. \fB6\fR     \fBWorking conditions\fR 
  4122. .sp 1P
  4123. .RT
  4124. .PP
  4125. See Recommendation G.950.
  4126. .RT
  4127. .sp 2P
  4128. .LP
  4129. \fB7\fR     \fBOverall design features\fR 
  4130. .sp 1P
  4131. .RT
  4132. .PP
  4133. Under study.
  4134. .RT
  4135. .sp 2P
  4136. .LP
  4137. \fB8\fR     \fBMaintenance strategy\fR 
  4138. .sp 1P
  4139. .RT
  4140. .sp 1P
  4141. .LP
  4142. 8.1
  4143.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  4144. .sp 9p
  4145. .RT
  4146. .PP
  4147. In\(hyservice monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be 
  4148. used. In the absence of suitable metallic conductors in the optical cable, 
  4149. the 
  4150. supervision of the intermediate regenerator, where appropriate, should be
  4151. provided by the same two optical fibres used for the line systems, or other
  4152. fibres within the cable.
  4153. .RT
  4154. .sp 1P
  4155. .LP
  4156. 8.2
  4157.     \fIFault conditions and consequent actions\fR 
  4158. .sp 9p
  4159. .RT
  4160. .PP
  4161. The fault conditions and consequent actions should be complementary to 
  4162. those recommended for digital line sections. For systems with a laser, 
  4163. means to detect laser deterioration is considered advisable. For this fault 
  4164. condition, a deferred maintenance alarm indication is considered
  4165. adequate.
  4166. .RT
  4167. .sp 2P
  4168. .LP
  4169. \fB9\fR     \fBSafety considerations\fR 
  4170. .sp 1P
  4171. .RT
  4172. .PP
  4173. The Recommendations for guidance for the safe use, maintenance, and service 
  4174. of Fibre Optic Communications Systems (FOCS) utilizing lasers of LEDs with 
  4175. output wavelengths between 400\ nm and 3000\ nm are currently under study 
  4176. by the IEC. This includes the operating wavelength ranges defined in \(sc\ 
  4177. 4.5 and 
  4178. will be considered in this Recommendation when completed.
  4179. .bp
  4180. .RT
  4181. .ce 1000
  4182. ANNEX\ A
  4183. .ce 0
  4184. .ce 1000
  4185. (to Recommendation G.955)
  4186. .sp 9p
  4187. .RT
  4188. .ce 0
  4189. .ce 1000
  4190. \fBExample of \fR \fBcalculation of the regenerator section length\fR 
  4191. .sp 1P
  4192. .RT
  4193. .ce 0
  4194. .ce 1000
  4195. \fBfor a 6 Mbit/s laser\(hybased system operating at 850 nm\fR 
  4196. .ce 0
  4197. .ce 1000
  4198. \fBon multimode fibre\fR 
  4199. .ce 0
  4200. .PP
  4201. A.1\fR 
  4202. The regenerator section length can be calculated
  4203. considering that at the end of the optical path between points\ S and\ R (see
  4204. Figure\ 2/G.955) the overall attenuation should not exceed 47\ dB and the 
  4205. overall bandwidth should be not less than\ 17\ MHz. In the following example, 
  4206. a nearly 
  4207. equilibrium mode distribution is assumed at point\ S.
  4208. .sp 1P
  4209. .RT
  4210. .PP
  4211. A.2
  4212. For loss\(hylimited applications, the maximum regenerator section length 
  4213. can be obtained as an example and without reference to any particular 
  4214. situation, as follows:
  4215. .sp 1P
  4216. .RT
  4217. .LP
  4218.     \(em
  4219.     attenuation of the optical fibres
  4220. at 850 nm
  4221.     3.0 dB/km
  4222. .LP
  4223.         \(em
  4224.     attenuation of the splices
  4225.     0.4 dB/km
  4226. .LP
  4227.     
  4228.     \(em
  4229.     cable margin (\fIM\fR\d\fIc\fR\u)
  4230.     0.4 dB/km
  4231.     Total
  4232.     3.8\ dB/km
  4233. .LP
  4234.     Regenerator section
  4235. length\ 
  4236.  | 7 |
  4237. 3.8
  4238. \ =\ 12.4 km.
  4239. .LP
  4240.     The above assumes that no connectors are provided between
  4241. points\ S and\ R.
  4242. .PP
  4243. A.3
  4244. Concerning the bandwidth, in order to obtain such a
  4245. regenerator section length and to respect the overall limit of 17\ MHz, 
  4246. fibres with a bandwidth of 106\ MHz should be used if the bandwidth addition 
  4247. factor 
  4248. is\ 0.75. For additional information on the calculation of bandwidth for
  4249. elementary cable sections, refer to Recommendation\ G.651.
  4250. .sp 1P
  4251. .RT
  4252. .ce 1000
  4253. ANNEX\ B
  4254. .ce 0
  4255. .ce 1000
  4256. (to Recommendation G.955)
  4257. .sp 9p
  4258. .RT
  4259. .ce 0
  4260. .ce 1000
  4261. \fBExample of calculation of the regenerator section length for a\fR 
  4262. .sp 1P
  4263. .RT
  4264. .ce 0
  4265. .ce 1000
  4266. \fB 12 \(mu 45 Mbit/s laser\(hybased system operating at 1300 nm\fR 
  4267. .ce 0
  4268. .ce 1000
  4269. \fBon single\(hymode fibre\fR 
  4270. .ce 0
  4271. .PP
  4272. B.1
  4273. The regenerator section length can be calculated considering that at the 
  4274. end of the optical path between points S and\ R (see Figure\ 2/G.955 in 
  4275. the text of the Recommendation) the overall attenuation should not exceed 
  4276. 28\ dB for systems in the wavelength range of 1270 to 1330\ nm.
  4277. .sp 1P
  4278. .RT
  4279. .PP
  4280. B.2
  4281. Concerning the attenuation, the regenerator section length can be obtained 
  4282. as an example and without reference to any particular situation, as 
  4283. follows:
  4284. .sp 1P
  4285. .RT
  4286. .LP
  4287.     \(em
  4288.     attenuation of the optical fibres at
  4289. 1300 nm
  4290.     0.40 dB/km
  4291. .LP
  4292.         \(em
  4293.     attenuation of the splices
  4294.     0.15 dB/km
  4295. .LP
  4296.     
  4297.     \(em
  4298.     cable margin (\fIM\fR\d\fIc\fR\u)
  4299.     0.15 dB/km
  4300.     Total
  4301.     0.70\ dB/km
  4302. .LP
  4303.     Regenerator section length 28 dB/0.7 dB/km = 40 km.
  4304. .PP
  4305. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The above assumes that no connectors are provided
  4306. between the points\ S and\ R.
  4307. .PP
  4308. \fINote\ 2\fR \ \(em\ A suitable adjustment should be made to the fibre
  4309. attenuation in the above budget for systems operating at wavelengths other 
  4310. than 1300\ nm to account for the fibre spectral attenuation variation. 
  4311. .RT
  4312. .PP
  4313. B.3
  4314. For systems operating at higher bitrates, the regenerator section lengths 
  4315. may be dispersion\(hylimited. A specific illustration is dependent upon 
  4316. several factors (as in \(sc\ 4.1) and requires further study.
  4317. .bp
  4318. .sp 1P
  4319. .RT
  4320. .sp 2P
  4321. .LP
  4322. \fBRecommendation\ G.956\fR 
  4323. .RT
  4324. .sp 2P
  4325. .ce 1000
  4326. \fBDIGITAL\ LINE\ SYSTEMS\ BASED\ ON\ THE\ 2048\ KBIT/S\ HIERARCHY\fR 
  4327. .EF '%    Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.956''
  4328. .OF '''Fascicle\ III.5\ \(em\ Rec.\ G.956    %'
  4329. .ce 0
  4330. .sp 1P
  4331. .ce 1000
  4332. \fBON\ OPTICAL\ FIBRE\ CABLES\fR 
  4333. .ce 0
  4334. .sp 1P
  4335. .ce 1000
  4336. \fI(Malaga\(hyTorremolinos, 1984; amended at Melbourne, 1988)\fR 
  4337. .sp 9p
  4338. .RT
  4339. .ce 0
  4340. .sp 1P
  4341. .LP
  4342. \fB1\fR     \fBGeneral\fR 
  4343. .sp 1P
  4344. .RT
  4345. .PP
  4346. This Recommendation covers digital line systems for the
  4347. transmission of signals based on the 2048\ kbit/s hierarchy on optical fibre
  4348. cables and includes systems conveying the following bit rates:
  4349. .RT
  4350. .LP
  4351.     \fIn\fR \ \(mu\ 
  4352. \ \ 2 | 48 kbit/s
  4353. .LP
  4354.     \fIn\fR \ \(mu\ 
  4355. \ \ 8 | 48 kbit/s
  4356. .LP
  4357.     \fIn\fR \ \(mu\ 
  4358. \ 34 | 68 kbit/s
  4359. .LP
  4360.     \fIn\fR \ \(mu\ 
  4361. 139 | 64 kbit/s
  4362. .LP
  4363.     4\ \(mu\ 139 | 64 kbit/s (see Note).
  4364. .PP
  4365. \fINote\fR \ \(em\ Systems at higher bit rates are under study (for the 
  4366. time being, these bit rates are in the area of 1.2\ Gbit/s and/or 2.4\ 
  4367. Gbit/s). 
  4368. .PP
  4369. The requirements for overall performance and interfaces of the
  4370. corresponding digital line sections are given in Recommendation\ G.921.
  4371. .PP
  4372. The aim of this Recommendation is to achieve longitudinal
  4373. compatibility on elementary cable sections of different digital line systems, 
  4374. i.e.\ the possibility of installing digital line systems, produced by different 
  4375. manufacturers, on the same optical fibre cable. 
  4376. .PP
  4377. For the purpose of this Recommendation, optical fibre digital line
  4378. systems can be represented as in Figure\ 1/G.956. The system may have no
  4379. intermediate regenerators as in Figure\ 1a/G.956, one intermediate
  4380. regenerator as in Figure\ 1b/G.956 or a larger number depending on the system
  4381. design and route length.
  4382. .PP
  4383. This Recommendation covers requirements for equipment intended to meet 
  4384. the relevant performance objectives of Recommendations\ G.821 and\ G.921 
  4385. under 
  4386. all normally envisaged operating conditions. In any event, Recommendation\ 
  4387. G.821 remains the overriding performance objective of the network. 
  4388. .RT
  4389. .LP
  4390. .rs
  4391. .sp 18P
  4392. .ad r
  4393. \fBFigure 1/G.956, (N), p.\fR 
  4394. .sp 1P
  4395. .RT
  4396. .ad b
  4397. .RT
  4398. .LP
  4399. .bp
  4400. .sp 2P
  4401. .LP
  4402. \fB2\fR     \fBType of transmission medium\fR 
  4403. .sp 1P
  4404. .RT
  4405. .PP
  4406. Multimode or single\(hymode optical fibres conforming to
  4407. Recommendations\ G.651 or\ G.652 respectively are considered suitable for 
  4408. these systems. Operation may be in the region of either 850\ nm, 1300\ 
  4409. nm or 1550\ nm or some other wavelength depending on the fibre and system 
  4410. type employed. The 
  4411. attenuation considered the most appropriate for operation at the various bit
  4412. rates and wavelengths will be chosen by the Administrations in relation 
  4413. to the characteristics of the link to be realized and in accordance with 
  4414. this 
  4415. Recommendation. Similarly, splice losses, connector losses and the cable 
  4416. margin must be chosen together with the attenuation of the optical fibre 
  4417. in order to achieve the overall attenuation specified in \(sc\ 4. 
  4418. .RT
  4419. .sp 2P
  4420. .LP
  4421. \fB3\fR     \fBSystem margin\fR 
  4422. .sp 1P
  4423. .RT
  4424. .PP
  4425. For the purpose of this Recommendation, the total system margin
  4426. (Figure\ 1a/G.956), or regenerator section margin (Figure\ 1b/G.956), is
  4427. subdivided into two main contributions. The disposition of these margins is
  4428. shown in Figure\ 2/G.956.
  4429. .RT
  4430. .sp 1P
  4431. .LP
  4432. 3.1
  4433.     \fICable margin (M\fI
  4434. .sp 9p
  4435. .RT
  4436. .EF '%    \fIc)''
  4437. .OF '''\fIc)    %'
  4438. .PP
  4439. The cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, covers allowances for:
  4440. .RT
  4441. .LP
  4442.     i)
  4443.     future modifications to the cable configuration
  4444. (additional splices, increased cable lengths,\ etc.);
  4445. .LP
  4446.     ii)
  4447.     fibre cable performance variations due to environmental
  4448. factors; and
  4449. .LP
  4450.     iii)
  4451.     degradation of any connector between points S and R when
  4452. provided.
  4453. .sp 1P
  4454. .LP
  4455. 3.2
  4456.     \fIEquipment margin (M\fI
  4457. .sp 9p
  4458. .RT
  4459. .EF '%    \fIe)''
  4460. .OF '''\fIe)    %'
  4461. .PP
  4462. The equipment margin, \fIM\fR\d\fIe\fR\u, covers allowances for the
  4463. effect of time and environmental factors on equipment performance
  4464. (e.g.,\ launched power, receiver sensitivity, equipment connector
  4465. degradations).
  4466. .PP
  4467. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The design margin, which covers the allowance for the
  4468. tolerances on the characteristics of the various components of the system, 
  4469. is not considered because worst case values for such characteristics are 
  4470. reflected in the specifications of \(sc\ 4. 
  4471. .PP
  4472. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The system margin is in relation to a BER threshold of
  4473. 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u1\d\u0\d even though for practical reasons the measurements 
  4474. of 
  4475. receiver sensitivity may be carried out at other thresholds.
  4476. .PP
  4477. \fINote\ 3\fR \ \(em\ The worst case approach adopted in this Recommendation
  4478. leaves some additional margin in operating systems which can be considered 
  4479. as an unallocated margin. 
  4480. .RT
  4481. .sp 2P
  4482. .LP
  4483. \fB4\fR     \fBSystem specifications\fR 
  4484. .sp 1P
  4485. .RT
  4486. .PP
  4487. The optical link of a regenerator section can be represented as in Figure\ 
  4488. 2/G.956 from the point of the system specifications. 
  4489. .RT
  4490. .LP
  4491. .rs
  4492. .sp 7P
  4493. .ad r
  4494. \fBFigure 2/G.956, (N), p.\fR 
  4495. .sp 1P
  4496. .RT
  4497. .ad b
  4498. .RT
  4499. .LP
  4500. .bp
  4501. .PP
  4502. As a minimum requirement for maximum section length, the
  4503. transmitter and the receiver shall be designed so that the error performance
  4504. requirements of \(sc\ 4.2 are obtained with an optical path as defined 
  4505. in \(sc\ 4.6 or \(sc\ 4.7. 
  4506. .sp 1P
  4507. .LP
  4508. 4.1
  4509.     \fIRegenerator section lengths\fR 
  4510. .sp 9p
  4511. .RT
  4512. .PP
  4513. The regenerator section length achievable with the systems
  4514. specified in this Recommendation is related to the fibre characteristics. 
  4515. For loss\(hylimited systems, the regenerator section length can be calculated 
  4516. taking into account splice losses, cable margin, the values of the fibre 
  4517. attenuation at the operating wavelength and the possible presence of connectors 
  4518. between\ S and\ R. Examples are given in Annexes\ A and\ B. 
  4519. .RT
  4520. .sp 1P
  4521. .LP
  4522. 4.2
  4523.     \fIError performance\fR 
  4524. .sp 9p
  4525. .RT
  4526. .PP
  4527. The digital line systems described in this Recommendation are
  4528. required to provide error performance in accordance with \*Qsection quality
  4529. classification\ 1\*U, defined in Recommendation\ G.921. Recognising that 
  4530. systems 
  4531. are required to meet a \*Qdegraded minute\*U threshold of at least 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u6\d, 
  4532. and that future systems should be capable of meeting a \*Qdegraded minute\*U 
  4533. threshold of 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u7\d, the transmitter and receiver shall 
  4534. be designed so that a BER not worse than 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u1\d\u0\d 
  4535. is obtained when operating 
  4536. over an optical path between points\ S and\ R corresponding to the relevant
  4537. values given in Table\ 1/G.956 for multimode fibre systems and Table\ 2/G.956
  4538. for single\(hymode fibre systems.
  4539. .RT
  4540. .sp 1P
  4541. .LP
  4542. 4.3
  4543.     \fIReceiver dynamic range\fR 
  4544. .sp 9p
  4545. .RT
  4546. .PP
  4547. The optical receiver dynamic range should be at least sufficient to provide 
  4548. a range of automatic gain control to compensate for equipment 
  4549. production tolerances and the effects of temperatures and ageing. It is
  4550. desirable that the dynamic range of the receiver should also minimize the 
  4551. need for line building out attenuators. 
  4552. .RT
  4553. .sp 1P
  4554. .LP
  4555. 4.4
  4556.     \fIOptical source\fR 
  4557. .sp 9p
  4558. .RT
  4559. .PP
  4560. Multimode systems may employ either lasers or light\(hyemitting diodes 
  4561. as sources. Single\(hymode systems generally employ lasers, although 
  4562. light\(hyemitting diodes may have specific applications at certain bit rates.
  4563. Single\(hymode systems using light\(hyemitting diodes require further study.
  4564. .RT
  4565. .sp 1P
  4566. .LP
  4567. 4.5
  4568.     \fIOperating wavelength range\fR 
  4569. .sp 9p
  4570. .RT
  4571. .PP
  4572. The nominal wavelength of 850 nm and 1300 nm imply possible use
  4573. anywhere in the range 820\(hy910\ nm and 1270\(hy1330\ nm respectively, 
  4574. for systems 
  4575. operating up to and including 140\ Mbit/s. For systems at a nominal bit 
  4576. rate of 4\ \(mu\ 140\ Mbit/s, the 1300\ nm range is reduced to 1285\(hy1330\ 
  4577. nm. The range for the region around 1550\ nm is under study. 
  4578. .PP
  4579. \fINote\fR \ \(em\ For single\(hymode systems operating in the 1300\ nm 
  4580. range, the lower wavelength limit is determined from consideration of dispersion 
  4581. and 
  4582. cut\(hyoff wavelength effects, while the upper wavelength limit is due to
  4583. consideration of dispersion and attenuation. In particular it should be 
  4584. noted that the range quoted in this Recommendation is restricted compared 
  4585. to the 
  4586. dispersion range of 1270\(hy1340\ nm quoted in Recommendation\ G.652, because 
  4587. of 
  4588. the possibility of OH peak related excess losses. To ensure satisfactory 
  4589. system operation, the cut\(hyoff wavelength of the shortest length of cabled 
  4590. fibre in a single\(hymode elementary cable section must not exceed the 
  4591. operating wavelength. The second order (LP\d1\\d1\u) mode should be sufficiently 
  4592. attenuated along the fibre such that at the detector modal noise and bimodal 
  4593. dispersion effects are negligible. 
  4594. .RT
  4595. .sp 1P
  4596. .LP
  4597. 4.6
  4598.     \fIOptical path requirements for multimode fibre systems\fR 
  4599. .sp 9p
  4600. .RT
  4601. .PP
  4602. The optical path allowances between points S and R are given in
  4603. Table\ 1/G.956 for multimode fibre systems. These allowances include the 
  4604. cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, and comprise the overall attenuation 
  4605. and 3\ dB optical 
  4606. bandwidth.
  4607. .PP
  4608. The calculation of attenuation between points S and R should consider the 
  4609. variation of the optical fibre loss over the actual wavelength range of 
  4610. the optical source. 
  4611. .bp
  4612. .RT
  4613. .ce
  4614. \fBH.T. [T1.956]\fR 
  4615. .ce
  4616. TABLE\ 1/G.956
  4617. .ce
  4618. \fBRecommended optical path allowance for digital line systems on
  4619. .ce
  4620. multi\(hymode optical fibre\fR 
  4621. .ce
  4622. \fBconforming to Recommendation G.651 with a single optical transmission\fR 
  4623. .ce
  4624.  
  4625. .ce
  4626. \fBsignal\fR 
  4627. .ps 9
  4628. .vs 11
  4629. .nr VS 11
  4630. .nr PS 9
  4631. .TS
  4632. center box;
  4633. cw(48p) | cw(48p) | cw(36p) | cw(48p) sw(48p) , ^  | ^  | ^  | c | c.
  4634. Nominal bit rate (kbit/s)    Nominal wavelength (nm)    Source type     {
  4635. Allowances between S and R
  4636. at 1 \(mu 10
  4637. \u\(em10
  4638. \d BER
  4639.  }
  4640.             Maximum attenuation (dB)     {
  4641. Minimum overall \(em3 dB optical bandwidth
  4642. (MHz)
  4643.  }
  4644. _
  4645. .T&
  4646. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  4647. ^  | l | l | l | l 
  4648. ^  | ^  | l | l | l.
  4649.  {
  4650. \ \ 2 | 48
  4651. \ 850
  4652. Laser
  4653. 51
  4654. \ 10
  4655. DEL
  4656. \ua\d\u)\d
  4657. \ 10
  4658. 1300
  4659. Laser
  4660. 46
  4661. \ 10
  4662. DEL
  4663. 30
  4664. \ 10
  4665.  }                
  4666.                                             
  4667. _
  4668. .T&
  4669. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  4670. ^  | l | l | l | l 
  4671. ^  | ^  | l | l | l.
  4672.  {
  4673. \ \ 8 | 48
  4674. \ 850
  4675. Laser
  4676. 47
  4677. \ 20
  4678. DEL
  4679. \ua\d\u)\d
  4680. \ua\d\u)\d
  4681. 1300
  4682. Laser
  4683. \ua\d\u)\d
  4684. \ua\d\u)\d
  4685. DEL
  4686. \ua\d\u)\d
  4687. \ua\d\u)\d
  4688.  }                
  4689.                                             
  4690. _
  4691. .T&
  4692. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  4693. ^  | l | l | l | l 
  4694. ^  | ^  | l | l | l.
  4695.  {
  4696. \ 34 | 68
  4697. \ 850
  4698. Laser
  4699. 41
  4700. \ 50
  4701. DEL
  4702. \ua\d\u)\d
  4703. \ua\d\u)\d
  4704. 1300
  4705. Laser
  4706. 35
  4707. \ 50
  4708. DEL
  4709. 22 | ub\d\u)\d
  4710. \ 50
  4711.  }                
  4712.                                             
  4713. _
  4714. .T&
  4715. cw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | ^  | l | l | l 
  4716. ^  | l | l | l | l 
  4717. ^  | ^  | l | l | l.
  4718.  {
  4719. 139 | 64
  4720. \ 850
  4721. Laser
  4722. 35
  4723. 100
  4724. DEL
  4725. \ua\d\u)\d
  4726. \ua\d\u)\d
  4727. 1300
  4728. Laser
  4729. 27
  4730. 100
  4731. DEL
  4732. 18 | ub\d\u)\d
  4733. 100
  4734.  }
  4735. .TE
  4736. .LP
  4737. \ua\d\u)\d\ Values under study.
  4738. .LP
  4739. \ub\d\u)\d\ Provisional value.
  4740. .LP
  4741. \fINote\ 1\fR
  4742. \ \(em\ The description of the baseband response with a single value (the
  4743. \(em3\ dB optical bandwidth) may not be sufficient to determine the suitability of the fibre for the specified system. A quasi\(hyGaussian impulse response may be
  4744. assumed for design purposes but a more detailed description of the fibre
  4745. response may be necessary in some cases.
  4746. .LP
  4747. \fINote\ 2\fR
  4748. \ \(em\ In the case of LED systems for the values given in the table the
  4749. optical fibre is assumed to have a nominal numerical aperture of
  4750. 0.20\(hy0.21. Additionally the overall
  4751. \(em3\ dB optical bandwidth (modal + chromatic) is assumed to be measured with an optical source having a maximum linewidth (FWHM) of 60\ nm and 100\ nm centred
  4752. at 850\ nm and 1300\ nm respectively.
  4753. .TE
  4754. .nr PS 9
  4755. .RT
  4756. .ad r
  4757. \fBTableau 1/G.956 [T1.956], p.\fR 
  4758. .sp 1P
  4759. .RT
  4760. .ad b
  4761. .RT
  4762. .LP
  4763. .sp 3
  4764. .sp 1P
  4765. .LP
  4766. 4.7
  4767.     \fIOptical path requirements for single\(hymode fibre systems\fR 
  4768. .sp 9p
  4769. .RT
  4770. .PP
  4771. The optical path allowances between points S and R are given in
  4772. Table\ 2/G.956 for single\(hymode fibre systems. These allowances include 
  4773. the cable margin, \fIM\fR\d\fIc\fR\u, and comprise the overall attenuation 
  4774. and dispersion. 
  4775. .PP
  4776. The calculation of attenuation between points S and R should
  4777. consider the variation of the optical fibre loss over the actual wavelength
  4778. range of the optical source.
  4779. .bp
  4780. .RT
  4781. .ce
  4782. \fBH.T. [T2.956]\fR 
  4783. .ce
  4784. TABLE\ 2/G.956
  4785. .ce
  4786. \fBRecommended optical path allowances for digital line systems on
  4787. .ce
  4788. single\(hymode optical fibre\fR 
  4789. .ce
  4790. \fBconforming to Recommeandation
  4791. .ce
  4792. G.652 with a single optical transmission signal\fR 
  4793. .ps 9
  4794. .vs 11
  4795. .nr VS 11
  4796. .nr PS 9
  4797. .TS
  4798. center box;
  4799. cw(48p) | cw(48p) | cw(36p) | cw(48p) sw(48p) , ^  | ^  | ^  | c | c.
  4800. Nominal bit rate (kbit/s)    Nominal wavelength (nm)    Source type     {
  4801. Allowances between S and R
  4802. at 1 \(mu 10
  4803. \u\(em10
  4804. \d BER
  4805.  }
  4806.             Maximum attenuation (dB)    Maximum dispersion (ps/nm)
  4807. _
  4808. .T&
  4809. lw(48p) | lw(48p) | lw(36p) | lw(48p) | lw(48p) , ^  | l | l | l | l.
  4810.                 
  4811.                 
  4812. .TE
  4813. .nr PS 9
  4814. .RT
  4815. .ad r
  4816. \fBTableau 2/G.956 [T2.956], p.\fR 
  4817. .sp 1P
  4818. .RT
  4819. .ad b
  4820. .RT
  4821. .sp 1P
  4822. .LP
  4823. 4.8
  4824.     \fIEquipment margin (M\fI
  4825. .sp 9p
  4826. .RT
  4827. .EF '%    \fIe)''
  4828. .OF '''\fIe)    %'
  4829. .PP
  4830. The equipment margin as defined in \(sc 3.2 depends on the system
  4831. characteristics, the environmental conditions and on the maintenance strategy. 
  4832. Administrations will need to choose a suitable value in cooperation with 
  4833. the 
  4834. system supplier for their applications.
  4835. .PP
  4836. A minimum margin of 3 dB is considered appropriate for systems using temperature 
  4837. stabilised lasers and PIN detectors, which operate in a typical 
  4838. station environment.
  4839. .PP
  4840. Greater margins may be necessary in systems using light emitting
  4841. diodes or non\(hytemperature stabilised lasers, or in systems operating in an
  4842. outdoor environment.
  4843. .bp
  4844. .RT
  4845. .sp 1P
  4846. .LP
  4847. 4.9
  4848.     \fISystems for short haul applications\fR 
  4849. .sp 9p
  4850. .RT
  4851. .PP
  4852. The allowances for digital line systems found in Tables\ 1/G.956
  4853. and\ 2/G.956 are aimed at specifying minimum requirements for transmission
  4854. systems with maximized section lengths. However, for applications not requiring 
  4855. maximized section lengths, more economical equipment can be used. Parameters 
  4856. for such equipment may differ from those in Tables\ 1/G.956 and\ 2/G.956 by
  4857. allowing trade\(hyoffs to be made.
  4858. .PP
  4859. Furthermore, remote power feeding and remote supervision of
  4860. intermediate regenerators may not be necessary.
  4861. .RT
  4862. .sp 1P
  4863. .LP
  4864. 4.10
  4865.     \fIWavelength division multiplexing\fR 
  4866. .sp 9p
  4867. .RT
  4868. .PP
  4869. The requirements for digital line systems employing wavelength
  4870. division multiplexing techniques operating either within the same wavelength
  4871. region or in separate wavelength regions are under study.
  4872. .RT
  4873. .sp 2P
  4874. .LP
  4875. \fB5\fR     \fBPower feeding\fR 
  4876. .sp 1P
  4877. .RT
  4878. .PP
  4879. The use of dependent regenerative repeaters is not generally
  4880. required for optical fibre systems. It is not, therefore, necessary to
  4881. recommend a specific remote power\(hyfeeding system.
  4882. .PP
  4883. Where remote power\(hyfeeding is required for specific applications, only 
  4884. constant current dc feeding should be used. 
  4885. .PP
  4886. Where local power feeding is required a dc\(hyvoltage is sufficient.
  4887. .PP
  4888. Precautions must be taken to protect staff from any possible danger
  4889. arising from the normal operating voltages and remote power\(hyfeed currents as
  4890. well as from induced voltages and currents. Appropriate safety measures 
  4891. should be adopted to ensure that under abnormal conditions the requirements 
  4892. of IEC 
  4893. Recommendation\ 479 are met.
  4894. .PP
  4895. Precautions are also needed for the protection of the equipment
  4896. against induced voltages and currents.
  4897. .PP
  4898. \fINote\fR \ \(em\ Precautions against induced voltages and currents require
  4899. further study. The K\(hySeries Recommendations may be relevant to this
  4900. study.
  4901. .RT
  4902. .sp 2P
  4903. .LP
  4904. \fB6\fR     \fBWorking conditions\fR 
  4905. .sp 1P
  4906. .RT
  4907. .PP
  4908. See Recommendation G.950.
  4909. .RT
  4910. .sp 2P
  4911. .LP
  4912. \fB7\fR     \fBOverall design features\fR 
  4913. .sp 1P
  4914. .RT
  4915. .PP
  4916. Under study.
  4917. .RT
  4918. .sp 2P
  4919. .LP
  4920. \fB8\fR     \fBMaintenance strategy\fR 
  4921. .sp 1P
  4922. .RT
  4923. .sp 1P
  4924. .LP
  4925. 8.1
  4926.     \fIType of supervision and fault location\fR 
  4927. .sp 9p
  4928. .RT
  4929. .PP
  4930. In\(hyservice monitoring or out\(hyof\(hyservice fault location can be 
  4931. used. For bit rates equal to or above 139 | 64\ kbit/s, in\(hyservice monitoring 
  4932. is 
  4933. recommended. In the absence of suitable metallic conductors in the optical
  4934. cable the supervision of the intermediate regenerator, where appropriate,
  4935. should be provided by the same two optical fibres used for the line
  4936. systems.
  4937. .RT
  4938. .sp 1P
  4939. .LP
  4940. 8.2
  4941.     \fIFault conditions\fR \fIand consequent actions\fR 
  4942. .sp 9p
  4943. .RT
  4944. .PP
  4945. The following fault conditions should be detected in addition to
  4946. those specified in Recommendation\ G.921 for the relevant digital sections,
  4947. and the associated consequent actions should be taken:
  4948. .RT
  4949. .LP
  4950.     a)
  4951.     failure of remote power feeding (if applicable) \(em
  4952. .LP
  4953. a prompt maintenance alarm should be generated, if practicable;
  4954. .LP
  4955.     b)
  4956.     low error ratio threshold exceeded \(em
  4957. .LP
  4958. this threshold is 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u5\d for systems at 2048 and 8448 
  4959. kbit/s 
  4960. .LP
  4961. this\ threshol
  4962. and 1 | (mu | 0\uD\dlF261\u6\d for systems at higher bit rates;
  4963. .LP
  4964. a deferred maintenance alarm should be generated to signify that performance 
  4965. is deteriorating. 
  4966. .bp
  4967. .PP
  4968. Furthermore, for systems with a laser, means to detect laser
  4969. deterioration are considered advisable. For this fault condition, a deferred
  4970. maintenance alarm indication is considered adequate.
  4971. .sp 2P
  4972. .LP
  4973. \fB9\fR     \fBSafety considerations\fR 
  4974. .sp 1P
  4975. .RT
  4976. .PP
  4977. The recommendations for guidance for the safe use, maintenance and service 
  4978. of Line Systems on Optical Fibre Cables with operating wavelengths 
  4979. between 400\ nm and 3000\ nm are currently under study by the IEC. This 
  4980. includes the operating wavelength ranges defined in \(sc\ 4.5 and will 
  4981. be considered in this Recommendation when completed. 
  4982. \v'1P'
  4983. .RT
  4984. .ce 1000
  4985. ANNEX\ A
  4986. .ce 0
  4987. .ce 1000
  4988. (to Recommendation G.956)
  4989. .sp 9p
  4990. .RT
  4991. .ce 0
  4992. .ce 1000
  4993. \fBExample of calculation of the regenerator section length\fR 
  4994. .sp 1P
  4995. .RT
  4996. .ce 0
  4997. .ce 1000
  4998. \fBfor a 34 Mbit/s laser\(hybased system operating at 1300 nm\fR 
  4999. .ce 0
  5000. .ce 1000
  5001. \fBon multimode fibre\fR 
  5002. .ce 0
  5003. .PP
  5004. A.1\fR 
  5005. The regenerator section length can be calculated
  5006. considering that at the end of the optical path between points\ S and\ R (see
  5007. Figure\ 2/G.956 in the text of the Recommendation) the overall attenuation
  5008. should not exceed 35\ dB and the overall bandwidth should be not less
  5009. than\ 50\ MHz. In the following example, a nearly equilibrium mode distribution 
  5010. is assumed at point\ S. 
  5011. .sp 1P
  5012. .RT
  5013. .PP
  5014. A.2
  5015. Concerning the attenuation, the regenerator section length can be obtained 
  5016. as an example and without reference to any particular situation, as follows: 
  5017. .sp 1P
  5018. .RT
  5019. .LP
  5020.     \(em
  5021.     attenuation of the optical fibres
  5022. at 1300 nm
  5023.     1.0 dB/km
  5024. .LP
  5025.         \(em
  5026.     attenuation of the splices
  5027.     0.3 dB/km
  5028. .LP
  5029.     
  5030.     \(em
  5031.     cable margin (\fIM\fR\d\fIc\fR\u)
  5032.     0.3 dB/km
  5033.     Total
  5034.     1.6\ dB/km
  5035. .LP
  5036.     Regenerator section
  5037. length\ 
  5038.  | 5 |
  5039. 1.6
  5040. =\ 22 km.
  5041. .LP
  5042.     The above assumes that no connectors are provided between
  5043. points\ S and\ R.
  5044. .PP
  5045. \fINote\fR \ \(em\ If the fibre attenuation at the operating wavelength 
  5046. is different from that at 1300\ nm, a suitable allowance should be considered 
  5047. in 
  5048. the above budget.
  5049. .PP
  5050. A.3
  5051. Concerning the bandwidth, in order to obtain such a
  5052. regenerator
  5053. section length and to respect the overall limit of 50\ MHz, fibres with a
  5054. bandwidth of 500\ MHz should be used if the bandwidth addition factor is\ 
  5055. 0.75. For additional information on the calculation of bandwidth for elementary 
  5056. cable sections, refer to Recommendation\ G.651. 
  5057. \v'1P'
  5058. .sp 1P
  5059. .RT
  5060. .ce 1000
  5061. ANNEX\ B
  5062. .ce 0
  5063. .ce 1000
  5064. (to Recommendation G.956)
  5065. .sp 9p
  5066. .RT
  5067. .ce 0
  5068. .ce 1000
  5069. \fBExample of calculation of the regenerator section length\fR 
  5070. .sp 1P
  5071. .RT
  5072. .ce 0
  5073. .ce 1000
  5074. \fBfor a 4 \(mu 140 Mbit/s laser\(hybased system operating at 1300 nm\fR 
  5075. .ce 0
  5076. .ce 1000
  5077. \fBon single\(hymode fibre\fR 
  5078. .ce 0
  5079. .PP
  5080. B.1
  5081. The regenerator section length can be calculated considering that at the 
  5082. end of the optical path between points S and\ R (see Figure\ 2/G.956 in 
  5083. the text of the Recommendation) the overall attenuation should not exceed 
  5084. 24\ dB and the overall dispersion should not exceed 120\ ps/nm for systems in
  5085. the wavelength range 1285\(hy1330\ nm.
  5086. .bp
  5087. .sp 1P
  5088. .RT
  5089. .PP
  5090. B.2
  5091. Concerning the attenuation, the regenerator section length can be obtained 
  5092. as an example and without reference to any particular situation, as 
  5093. follows:
  5094. .sp 1P
  5095. .RT
  5096. .LP
  5097.     \(em
  5098.     attenuation of the optical fibres
  5099. at 1300 nm
  5100.     0.40 dB/km
  5101. .LP
  5102.         \(em
  5103.     attenuation of the splices
  5104.     0.15 dB/km
  5105. .LP
  5106.     
  5107.     \(em
  5108.     cable margin (\fIM\fR\d\fIc\fR\u)
  5109.     0.15 dB/km
  5110.     Total
  5111.     0.70\ dB/km
  5112. .LP
  5113.     Regenerator section
  5114. length\ 
  5115.  | 4 |
  5116. 0.7
  5117. =\ 34 km.
  5118. .LP
  5119. .sp 1
  5120. .PP
  5121. The above assumes that no connectors are provided between
  5122. points\ S and\ R.
  5123. .PP
  5124. \fINote\fR \ \(em\ A suitable adjustment should be made to the fibre
  5125. attenuation in the above budget for systems operating at wavelengths other 
  5126. than 1300\ nm to account for the fibre spectral attenuation variation. 
  5127. .RT
  5128. .PP
  5129. B.3
  5130. Concerning the dispersion the single\(hymode fibre described in
  5131. Recommendation\ G.652 is adequate to obtain such a regenerator section length
  5132. and to respect the overall limit of 120\ ps/nm. Where the fibre dispersion 
  5133. needs to be limited to 100\ ps/nm, a restricted wavelength range of 1293\(hy1327\ 
  5134. nm would be required for a fibre with the dispersion as specified in 
  5135. Recommendation\ G.652.
  5136. .sp 9p
  5137. .RT
  5138. .LP
  5139. .rs
  5140. .sp 39P
  5141. .LP
  5142. \fBMONTAGE:\ \fR REC.\ G.960 A LA FIN DE CETTE PAGE
  5143. .sp 1P
  5144. .RT
  5145. .LP
  5146. .bp
  5147.